CN205657592U - 一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器 - Google Patents

Abstract

本实用新型公开了一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，属于电力电子变换器的技术领域。变换器包括：驱动单元、第一倍压单元、第二倍压单元以及输出单元，驱动单元、第一倍压单元、第二倍压单元共用一个开关管，简化了控制，提高了变换器功率密度，以较小的占空比和耦合电感匝比实现了较高的电压增益，扩展了变换器的应用范围。

Description

一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器

技术领域

本发明公开了一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，尤其是一种适用于高电压增益场合的升压直流变换器，属于电力电子变换器的技术领域。

背景技术

在不间断电源(UPS，Uninterruptible Power Supply)系统、高压气体放电灯(HID，HighIntensity Discharge)系统、燃料电池及太阳能电池等新能源发电系统中，需要将较低的直流电压变换为较高的直流电压以供使用。传统的boost变换器在理论上可以采用极限占空比以获得很大的电压增益，然而在实际应用中，由于器件寄生参数的影响，在采用较大占空比(大于0.8)时，其转换效率大大下降。典型的正激和反激变换器可以通过调节匝比实现高电压增益，但是变压器的漏磁会导致开关管关断时出现较大的电压尖峰，而且漏磁能量没有被有效利用。因此传统的boost变换器和典型的正激反激变换器均不适用于具有高增益要求的低电压输入高电压输出场合。

为提高升压变换器的增益，申请号为201310377481.3的专利公开了一种两绕组耦合电感倍压式单开关高增益变换器，通过在传统boost单元之后级联耦合电感倍压单元，抑制了开关管关断时的电压尖峰，降低了开关管承受的电压应力，回收了漏感能量，提高了电压增益。该专利公开的变换器，在开关管导通时将直流电源的能量储存在副边绕组和第二电容中，副边绕组和第二电容储存的电能在开关管关断时向负载供电，可见，直流电源没有直接给负载供电，电源利用率不高。在一定匝数比和占空比条件下电压增益并不够大，而增大匝数比会使变换器体积和重量增加并会使耦合电感线性度变差，增大占空比会导致导通损耗增大。原边漏感能量仅由与副边绕组连接的第二电容吸收，第二电容在短时间内承受较大电流冲击，不利于变换器的可靠运行。

发明内容

1.发明要解决的技术问题

本发明的目的是针对上述背景技术的不足，提供一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，以较小的占空比和耦合电感匝比实现较高的电压增益，解决现有高增益升压变换器电压抬升能力不足、变换器转换效率不高、运行可靠性不佳的技术问题。

2.技术方案

为解决上述问题，本发明提供的技术方案为：

一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，包括：驱动单元、第一倍压单元、第二倍压单元以及输出单元，其中，

所述驱动单元包括：第一绕组和开关管，第一绕组的第一端子与直流电压源正极连接，第一绕组的第二端子与开关管的漏极连接，开关管的源极与直流电压源负极连接，

所述第一倍压单元为包含第二绕组的支路与所述开关管形成的回路，第二倍压单元为包含第三绕组的支路与所述开关管形成的回路，第二绕组与第一绕组的匝数比和第三绕组与第一绕组的匝数比相同，

所述输出单元：其输入端与直流电压源、第一绕组、第二绕组、第三绕组组成的支路相连接，输出端在开关管关断时向负载提供升压后的直流电。

作为所述三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器的进一步优化方案：

第一倍压单元中，包含第二绕组的支路包括：第二绕组、第二电容、第三电容、第二二极管，所述第二绕组的第一端子与第二电容一极连接，第二电容另一极与开关管漏极连接，开关管源极与第三电容一极连接，第三电容另一极与第二二极管阳极连接，第二二极管阴极与第二绕组的第二端子连接，第二绕组的第一端子和第一绕组的第一端子互为同名端。

第二倍压单元中，包含第三绕组的支路包括：第三绕组、第四电容、第一电容、第四二极管，所述第三绕组的第一端子与第四电容一极连接，第四电容另一极与开关管源极连接，开关管漏极与第一电容一极连接，第一电容另一极与第四二极管阴极连接，第四二极管阳极与第三绕组的第二端子连接，第三绕组的第二端子和第一绕组的第一端子互为同名端。

再进一步，所述三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器中，第一倍压单元还包括第一二极管，所述第二倍压单元还包括第三二极管，第一二极管阳极和第二电容与开关管漏极的连接点相连，第一二极管阴极和第二二极管阳极与第三电容的连接点相连，第三二极管阳极和第一电容与第四二极管阴极的连接点相连，第三二极管阴极和第四电容与开关管源极的连接点相连。

更进一步，所述三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器中，输出单元包括：输出二极管、输出电容，所述输出二极管阳极和第二绕组第二端子与第二二极管阴极的连接点相连，输出二极管阴极接输出电容一极，输出电容另一极和第三绕组第二端子与第四二极管阳极的连接点相连。

作为所述三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器的进一步优化方案，所述三绕组耦合电感由三绕组理想变压器、折合到三绕组理想变压器原边的漏感和并接到原边的励磁电感等效表示。

3.有益效果

采用本发明提供的技术方案，与现有技术相比，具有如下有益效果：

(1)利用三绕组耦合电感的第一绕组和开关管组成驱动单元，利用第二绕组、第三绕组与电容、二极管组成两个结构对称的倍压单元，以较小的占空比和耦合电感匝比实现了较高的电压增益，驱动单元与两个倍压单元电路共地且只有一个开关管，简化了控制，提高了变换器功率密度；

(2)两个倍压单元在开关管关断时各形成一个吸收耦合电感漏感能量的支路，抑制了开关管关断时的电压尖峰，减小了开关管的电压应力，同时降低了其它功率器件的电压应力，提高了变换器可靠性；

(3)开关管关断时，直流电压源经过三个绕组直接向负载供电，提高了电源转换率，且进一步提高了增益；

(4)较小的占空比可使输入电流峰值低、输入电流纹波小，同时减小导通损耗，较小的匝比避免了磁心因匝比过高导致线性度变差的问题，并且由于耦合电感的作用，既增加了输出电压增益，又减轻了二极管反向恢复的问题，减小损耗。

附图说明

图1为本发明变换器的主电路拓扑结构图。

图2为本发明变换器一个开关周期中主要器件的电压/电流波形图。

图3(a)为变换器工作模态图之一。

图3(b)为变换器工作模态图之二。

图3(c)为变换器工作模态图之三。

图3(d)为变换器工作模态图之四。

图3(e)为变换器工作模态图之五。

图3(f)为变换器工作模态图之六。

图4为本发明变换器与Flyback变换器、前述专利已公开变换器的电压增益随占空比变化的关系图。

图中标号说明：V_in为直流电压源，N₁、N₂、N₃分别为耦合电感的第一绕组、第二绕组、第三绕组，1为第一端子，2为第二端子，L_m为励磁电感，L_k为漏感，S为开关管，C₁、C₂、C₃、C₄分别为第一电容、第二电容、第三电容、第四电容，D₁、D₂、D₃、D₄分别为第一二极管、第二二极管、第三二极管、第四二极管，D_o为输出二极管，C_o为输出电容，R为负载，C_Do为输出二极管的等效并联电容，C_D2和C_D4分别为第二二极管和第四二极管的等效并联电容。

具体实施方式

为进一步了解本发明的内容，结合附图及实施例对本发明作详细描述。

本发明公开的变换器如图1所示，包括：驱动单元、第一倍压单元、第二倍压单元以及输出单元。

驱动单元包括：第一绕组N₁和开关管S，第一绕组N₁的第一端子1与直流电压源V_in正极连接，第一绕组N₁的第二端子2与开关管S的漏极连接，第一绕组N₁两端并接有励磁电感L_m，开关管S的源极与直流电压源V_in负极连接。

第一倍压单元为包含第二绕组N₂的支路与开关管S形成的回路，包含第二绕组N₂的支路包括：第二绕组N₂、第二电容C₂、第三电容C₃、第二二极管D₂，第二绕组N₂的第一端子1与第二电容C₂一极连接，第二电容C₂另一极与开关管S漏极连接，开关管S源极与第三电容C₃一极连接，第三电容C₃另一极与第二二极管D₂阳极连接，第二二极管D₂阴极与第二绕组N₂的第二端子2连接，第二绕组N₂的第一端子1和第一绕组N₁的第一端子1互为同名端。

第二倍压单元为包含第三绕组N₃的支路与开关管S形成的回路，包含第三绕组N₃的支路包括：第三绕组N₃、第四电容C₄、第一电容C₁、第四二极管D₄，第三绕组N₃的第一端子1与第四电容C₄一极连接，第四电容C₄另一极与开关管S源极连接，开关管S漏极与第一电容C₁一极连接，第一电容C₁另一极与第四二极管D₄阴极连接，第四二极管D₄阳极与第三绕组N₃的第二端子2连接，第三绕组N₃的第二端子2和第一绕组N₁的第一端子1互为同名端。第二绕组N₂与第一绕组N₁的匝数比和第三绕组N₃与第一绕组N₁的匝数比相同，第一倍压单元和第二倍压单元的电路结构对称。

输出单元的输入端与直流电压源V_in、第一绕组N₁、第二绕组N₂、第三绕组N₃组成的支路相连接，开关管S关断时直流电压源V_in的电能直接供给负载R。输出单元包括：输出二极管D_o、输出电容C_o，输出二极管D_o阳极和第二绕组N₂的第二端子2与第二二极管D₂阴极的连接点相连，输出二极管D_o阴极接输出电容C_o一极，输出电容C_o另一极和第三绕组N₃的第二端子2与第四二极管D₄阳极的连接点相连。

三绕组耦合电感由三绕组理想变压器、折合到三绕组理想变压器原边的漏感L_k和并接到原边的励磁电感L_m等效表示。

图1所示变换器在一个开关周期中主要器件的电压/电流波形图如图2所示，开关管S的驱动电压V_gs、励磁电感L_m的电流i_Lm、漏感L_k的电流i_Lk、第二绕组N₂的电流i_N2、第三绕组N₃的电流i_N3，开关管S的电流i_ds、第一二极管D₁的电流i_D1、第二二极管D₂的电流i_D2、第三二极管D₃的电流i_D3、第四二极管D₄的电流i_D4和输出二极管D_o的电流i_Do在一个开关周期中的波形。

图3(a)至图3(f)为图1所示变换器在一个开关周期中的不同工作模态，具体情况如下：

1)模态1[t₀,t₁]：开关管S的驱动电压V_gs从低电平变为高电平，开关管S导通，励磁电感L_m继续通过耦合电感副边向负载提供能量，第二绕组N₂电流i_N2和第三绕组N₃电流i_N3快速减小，漏感电流i_Lk线性增大，开关管S电流i_ds线性增大。电流流通路径如图3(a)所示，当第二绕组N₂电流i_N2和第三绕组N₃电流i_N3减小到零时，输出二极管D_o关断，该模态结束。

2)模态2[t₁,t₂]：在t＝t₁时，第二绕组N₂和第三绕组N₃的电流减小到零，输出二极管D_o的等效并联电容C_Do开始向漏感L_k释放能量，输出二极管D_o的反向恢复能量存储到漏感L_k中，第二绕组N₂电流i_N2和第三绕组N₃电流i_N3开始反向增大，直流电压源V_in开始向励磁电感L_m充电，电流流通路径如图3(b)所示；当t＝t₂时，输出二极管Do的反向恢复能量完全被漏感L_k吸收，该模态结束。

3)模态3[t₂,t₃]：开关管S保持开通，电流流通路径如图3(c)所示，直流电压源V_in继续向励磁电感L_m充电，第二二极管D₂和第四二极管D₄由于承受正向压降而导通，漏感电流i_Lk、第二绕组N₂电流i_N2、第三绕组N₃电流i_N3和开关管S电流i_ds均线性增大，第二绕组N₂和第三电容C₃向第二电容C₂放电，第三绕组N₃和第一电容C₁向第四电容C₄放电，当t＝t₃时开关管S关断，该模态结束。

4)模态4[t₃,t₄]：开关管S的驱动电压V_gs从高电平变为低电平，开关管S关断，电流流通路径如图3(d)所示，第二绕组N₂电流i_N2和第三绕组N₃电流i_N3快速减小，漏感电流i_Lk线性减小，第二二极管D₂和第四二极管D₄仍然导通，第一二极管D₁和第三二极管D₃承受正向压降开始导通，漏感能量被回收到电容中，当第二绕组N₂和第三绕组N₃的电流减小到零时第二二极管D₂和第四二极管D₄关断，该模态结束。

5)模态5[t₄,t₅]：第二二极管D2和第四二极管D4的等效并联电容C_D2和C_D4向漏感L_k释放能量，第二绕组N₂电流i_N2和第三绕组N₃电流i_N3开始反方向增加，电流流通路径如图3(e)所示，当t＝t₅时，二极管的反向恢复能量完全被回收，该模态结束。

6)模态4[t₅,t₆]：开关管S保持关断，电流流通路径如图3(f)所示，励磁电感L_m和漏感L_k的一部分能量向第一电容C₁和第三电容C₃充电，漏感电流i_Lk线性减小，输出二极管D_o由于承受正向压降导通，直流电压源V_in、第一绕组N₁、第二绕组N₂、第三绕组N₃、第二电容C₂和第四电容C₄串联起来向负载R放电，第二绕组N₂电流i_N2和第三绕组N₃电流i_N3线性增大，流经第一二极管D₁和第三二极管D₃的电流线性减小，当开关管S再次开通时，该模态结束。

下面对图1所示变换器的稳态增益和功率器件电压应力情况进行分析。

为简化分析过程，忽略时间极短的模态，仅对模态3、和模态6进行分析。并且做以下假设：

1、第一至第四电容C₁、C₂、C₃、C₄和输出电容C_o足够大，因此各电容两端的电压V_C1、V_C2、V_C3、V_C4、V_Co在一个开关周期中保持不变；

2、功率器件均为理想器件，忽略器件寄生参数的影响；

3、三绕组耦合电感的耦合系数k＝L_m/(L_m+L_k)，并且匝比n＝N₂/N₁＝N₃/N₁。

当开关管S开通时，依据模态3，有：

$v_{N1}^{III}=\frac{L_m}{L_m+L_k}={\mathrm{kV}}_{in}---\left(1\right)$

$v_{Lk}^{III}=\frac{L_k}{L_m+L_k}{V}_{in}=(1-k)V_{in}---\left(2\right)$

$v_{N2}^{III}=v_{N3}^{III}={\mathrm{nv}}_{N1}^{II}={\mathrm{nkV}}_{in}---\left(3\right)$

式中，k为三绕组耦合电感的耦合系数，n为耦合电感的匝比，该拓扑具有对称性，第二绕组N₂和第三绕组N₃的匝数相同。

在开关管S关断阶段，通过对耦合电感的各绕组和漏感应用伏秒平衡原理，可知：

$v_{N1}^{VI}=\frac{Dk}{1-D}{V}_{in}---\left(4\right)$

$v_{N2}^{VI}=v_{N3}^{VI}=\frac{nDk}{1-D}{V}_{in}---\left(5\right)$

$v_{Lk}^{VI}=\frac{D(1-k)}{1-D}{V}_{in}---\left(6\right)$

由上述公式可知：

$V_{C1}=V_{C3}=V_{in}+v_{N1}^{VI}+v_{Lk}^{VI}=\frac{1}{1-D}{V}_{in}---\left(7\right)$

$V_{C2}=V_{C4}=V_{C1}+v_{N3}^{III}=(nk+\frac{1}{1-D})V_{in}---\left(8\right)$

根据(4)(5)(6)和(8)，输出电压可以表示为：

$V_o=V_{Co}=V_{in}+v_{N1}^{VI}+v_{Lk}^{VI}+V_{C2}+v_{N2}^{VI}+v_{N3}^{VI}+V_{C4}=\frac{2nk+3}{1-D}{V}_{in}---\left(9\right)$

所以电压增益为：

$M=\frac{V_o}{V_{in}}=\frac{2nk+3}{1-D}---\left(10\right)$

忽略漏感时k＝1，此时电压增益为：

$M=\frac{V_o}{V_{in}}=\frac{2n+3}{1-D}---\left(11\right)$

开关管S承受的电压应力：

$V_{ds}=V_{C1}=V_{C3}=\frac{1}{1-D}{V}_{in}=\frac{1}{2n+3}{V}_o---\left(12\right)$

二极管(D₁、D₂、D₃、D₄)承受的电压应力：

$V_{D1}=V_{D3}=\frac{1}{1-D}{V}_{in}=\frac{1}{2n+3}{V}_o---\left(13\right)$

$V_{D2}=V_{D4}=\frac{1+n}{1-D}{V}_{in}=\frac{n+1}{2n+3}{V}_o---\left(14\right)$

$V_{Do}=\frac{2n+1}{1-D}{V}_{in}=\frac{2n+1}{2n+3}{V}_o---\left(15\right)$

通常，传统的DC-DC升压变换器，如基本boost变换器和Flyback变换器的稳态增益为1/1-D和nD/1-D。申请号为201310377481.3的专利公开的变换器增益为n+1/1-D，n＝2时，其增益为3/1-D，在保证原边匝数和副边总匝数与上述专利相同情况下，即第二绕组N₂和第三绕组N₃与第一绕组N₁的匝比均为1时，本专利公开的变换器增益为5/1-D，可见，本发明专利所提变换器只用较小的占空比可实现相同的增益，这有利于降低导通损耗，提高变换器效率。

图4显示了在副边总匝数与原边匝数之比n＝2时本发明与Flyback变换器和申请号为201310377481.3的专利公开的变换器的稳态增益对比情况。可以看出本发明专利的稳态增益远高于另外两种变换器的稳态增益。

以上所述之实施例只为本发明较佳实施例，并非以此限制本发明的实施范围，故凡依本发明之形状、原理所做的变化，均应涵盖在本发明的保护范围内。

Claims (5)

1.一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，其特征在于，包括：驱动单元、第一倍压单元、第二倍压单元以及输出单元，其中，

所述驱动单元包括：第一绕组和开关管，第一绕组的第一端子与直流电压源正极连接，第一绕组的第二端子与开关管的漏极连接，开关管的源极与直流电压源负极连接，

所述第一倍压单元为包含第二绕组的支路与所述开关管形成的回路，第二倍压单元为包含第三绕组的支路与所述开关管形成的回路，第二绕组与第一绕组的匝数比和第三绕组与第一绕组的匝数比相同，

所述输出单元：其输入端与直流电压源、第一绕组、第二绕组、第三绕组组成的支路相连接，输出端在开关管关断时向负载提供升压后的直流电。

2.根据权利要求1所述一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，其特征在于，所述第一倍压单元中，包含第二绕组的支路包括：第二绕组、第二电容、第三电容、第二二极管，所述第二绕组的第一端子与第二电容一极连接，第二电容另一极与开关管漏极连接，开关管源极与第三电容一极连接，第三电容另一极与第二二极管阳极连接，第二二极管阴极与第二绕组的第二端子连接，第二绕组的第一端子和第一绕组的第一端子互为同名端，所述第二倍压单元中，包含第三绕组的支路包括：第三绕组、第四电容、第一电容、第四二极管，所述第三绕组的第一端子与第四电容一极连接，第四电容另一极与开关管源极连接，开关管漏极与第一电容一极连接，第一电容另一极与第四二极管阴极连接，第四二极管阳极与第三绕组的第二端子连接，第三绕组的第二端子和第一绕组的第一端子互为同名端。

3.根据权利要求2所述一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，其特征在于，所述第一倍压单元还包括第一二极管，所述第二倍压单元还包括第三二极管，第一二极管阳极和第二电容与开关管漏极的连接点相连，第一二极管阴极和第二二极管阳极与第三电容的连接点相连，第三二极管阳极和第一电容与第四二极管阴极的连接点相连，第三二极管阴极和第四电容与开关管源极的连接点相连。

4.根据权利要求2或3所述一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，其特征在于，所述输出单元包括：输出二极管、输出电容，所述输出二极管阳极和第二绕组第二端子与第二二极管阴极的连接点相连，输出二极管阴极接输出电容一极，输出电容另一极和第三绕组第二端子与第四二极管阳极的连接点相连。

5.根据权利要求1所述一种三绕组耦合电感倍压式单开关管升压直流变换器，其特征在于，所述三绕组耦合电感由三绕组理想变压器、折合到三绕组理想变压器原边的漏感和并接到原边的励磁电感等效表示。