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CN113541354B - 基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子 - Google Patents

基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子 Download PDF

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CN113541354B
CN113541354B CN202110625191.0A CN202110625191A CN113541354B CN 113541354 B CN113541354 B CN 113541354B CN 202110625191 A CN202110625191 A CN 202110625191A CN 113541354 B CN113541354 B CN 113541354B
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eccentric
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permanent magnet
arc
inner rotor
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陈胜林
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Anhui Huachi Kinetic Energy Technology Co ltd
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Anhui Huachi Kinetic Energy Technology Co ltd
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Abstract

本发明涉及于发电机技术领域，具体公开了一种基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，包括外转子铁心、偏心永磁体、内转子铁心和转子轴，多个偏心永磁体沿外转子铁心的径向内侧交替放置，且相邻两块偏心永磁体的充磁方向相反，偏心永磁体由圆弧边外廓，偏心圆弧内廓以及两侧边组成，内转子铁心的内廓为圆形、外廓由一组向外凸起的偏心圆弧组成，内转子铁心的径向外侧与偏心永磁体之间构成了环形气隙；本发明采用基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，改善了储能飞轮发电机气隙磁密波形，减小气隙磁场中谐波含量，使气隙磁场接近正弦波，从而改善了发电机反电动势波形，降低了转矩脉动，提升了储能飞轮发电机性能。

Description

基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子
技术领域
本发明涉及于发电机技术领域，具体公开了一种基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子。
背景技术
传统的空心杯型永磁储能飞轮发电机，多应用与高转速场合，需要较高的调速精度，因此多具有正弦波相电流驱动控制，正弦波相电流需要与正弦波相反电动势相互作用，以减小电磁转矩脉动。而传统的空心杯型永磁储能飞轮发电机，其反电动势波形中3、5、7次谐波含量较大，使储能飞轮发电机产生电磁转矩脉动，影响储能飞轮发电机性能与效率。空心杯型永磁储能飞轮发电机反电动势波形谐波含量较大的的主要原因是储能飞轮发电机气隙磁场波形的正弦型较差，混入了较多的奇次谐波，使储能飞轮发电机的气隙磁场接近梯形。因此反电动势波形的谐波含量较大。由此看来，优化储能飞轮发电机结构，降低气隙磁场波形谐波含量，使气隙磁场波形接近正弦波是至关重要的。
现有授权的国家发明专利公开了一种无定子铁心空心杯储能飞轮发电机结构，其中的空心杯定子结构可用于永磁同步电动机的设计中，使得内外转子铁心都随偏心永磁体同步旋转，从而不会在铁心中产生损耗，同时空心杯定子使得定子成为无齿槽结构，可以消除齿槽转矩和齿谐波；但是该无定子铁心空心杯储能飞轮发电机由于其气隙径向圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离均一，导致径向气隙磁阻一致，影响气隙磁场分布，使得气隙磁场谐波含量较大，正弦性较差，影响储能飞轮发电机性能。
发明内容
本发明的技术解决问题是针对传统空心杯型永磁储能飞轮发电机以及现有无定子铁心空心杯储能飞轮发电机结构产生的反电动势波形的谐波含量较大，影响储能飞轮发电机性能的不足，设计一种基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子。
本发明是通过以下技术方案实现的：
一种基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，包括外转子铁心、偏心永磁体、内转子铁心和转子轴，所述外转子铁心的径向外侧安装在转子轴的外端，所述内转子铁心的径向内侧安装在转子轴的内端，多个所述偏心永磁体沿外转子铁心的径向内侧交替放置，且相邻两块偏心永磁体的充磁方向相反，所述偏心永磁体由圆弧边外廓、偏心圆弧内廓以及两侧边组成，所述内转子铁心的内廓为圆形、外廓由一组向外凸起的偏心圆弧组成，所述偏心圆弧的个数与偏心永磁体的个数相同，且偏心圆弧的位置与偏心永磁体一一对应，所述内转子铁心的径向外侧与偏心永磁体之间构成了环形气隙；
其中，所述外转子铁心的内外廓、偏心永磁体的外廓和内转子铁心的圆形内廓同心设置，且该同心点为转子的几何中心，所述偏心永磁体上偏心圆弧内廓的中点与自身圆心的连线经过转子的几何中心，所述内转子铁心上偏心圆弧的两端点在对应偏心永磁体两侧边与转子的几何中心连线上，且内转子铁心上偏心圆弧的圆心在自身中点与转子的几何中心的连线上。
作为上述方案的进一步设置，所述内转子铁心上偏心圆弧的中点到几何中心的距离为
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为外转子铁心内廓的半径，/>
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为偏心永磁体的圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离。
作为上述方案的进一步设置，所述偏心永磁体的张角为
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为极对数，所述偏心永磁体上偏心圆弧内廓的半径为/>
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为外转子铁心内廓的半径。
作为上述方案的进一步设置，所述内转子铁心上偏心圆弧的半径为
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，所述内转子铁心上的偏心圆弧的个数为/>
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，且满足关系式：/>
Figure 709820DEST_PATH_IMAGE028
。
作为上述方案的进一步设置，还包括与偏心永磁体数量相等且呈瓦片状的隔磁块，所述隔磁块置于相邻的两块偏心永磁体之间，所述内转子铁心上偏心圆弧的两端点在对应偏心永磁体两侧隔磁块瓦型边中点与几何中心连线上。
作为上述方案的进一步设置，所述隔磁块的瓦型外径为
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为外转子铁心内廓的半径，/>
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为偏心永磁体的圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离；所述隔磁块瓦型张角为/>
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，所述偏心永磁体的张角/>
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为极对数。
作为上述方案的进一步设置，所述偏心永磁体上偏心圆弧内廓的半径为
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Figure 59768DEST_PATH_IMAGE054
，其中
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为隔磁块系数，满足关系式：/>
Figure 126130DEST_PATH_IMAGE058
。
作为上述方案的进一步设置，所述内转子铁心上偏心圆弧的半径为
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，满足关系式:
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，所述内转子铁心上的偏心圆弧的个数为/>
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Figure 614825DEST_PATH_IMAGE066
。
作为上述方案的进一步设置，所述内转子铁心上偏心圆弧的圆心与几何中心之间的距离为偏心值
Figure 951129DEST_PATH_IMAGE068
，满足关系式: />
Figure 535694DEST_PATH_IMAGE070
。
作为上述方案的进一步设置，所述内转子铁心的圆形内廓半径为
Figure 906632DEST_PATH_IMAGE072
，满足关系式: />
Figure 918451DEST_PATH_IMAGE074
。
有益效果：
与传统的空心杯永磁储能飞轮发电机相比，本发明采用基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，其储能飞轮发电机的径向气隙圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离边的不均匀，气隙径向圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离变化更为合理，改善了储能飞轮发电机气隙磁密波形，减小气隙磁场中谐波含量，使气隙磁场接近正弦波，从而改善了空心杯型储能飞轮发电机反电动势波形，降低了转矩脉动，提升了储能飞轮发电机性能。同时，其隔磁块的设置能够有效防止产生极间漏磁，进一步提高了发电机的性能。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对实施例描述所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例1的结构示意图；
图2为本发明实施例1的局部结构示意图；
图3为本发明实施例1的方波储能飞轮发电机转子结构与传统空心杯型储能飞轮发电机气隙磁场对比示意图；
图4为本发明实施例2的结构示意图；
图5为本发明实施例2的局部结构示意图；
图6为本发明实施例2的方波飞轮发电机转子结构与传统空心杯型飞轮发电机气隙磁场对比示意图。
具体实施方式
为了使本技术领域的人员更好地理解本申请方案，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本申请一部分的实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本申请保护的范围。
术语中的“安装”、“设置”、“设有”、“连接”、“相连”、“套接”“铺设”等应做广义理解。例如，可以是固定连接，可拆卸连接，或整体式构造；可以是机械连接，或电连接；可以是直接相连，或者是通过中间媒介间接相连，又或者是两个装置、元件或组成部分之间内部的连通。对于本领域普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参考附图1-6，并结合实施例来详细说明本申请。
实施例1
实施例1公开了一种用于永磁同步储能飞轮发电机中的基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子。参考附图1和附图2，其包括外转子铁心1、偏心永磁体2、内转子铁心3和转子轴4，将外转子铁心1与内转子铁心3均固定连接到转子轴4上，使得外转子铁心1与内转子铁心3同转子轴4一同旋转。在设置时将外转子铁心1的径向外侧安装在转子轴4上，将偏心永磁体2沿外转子铁心1的径向内侧交替放置，并且相邻的两块偏心永磁体2充磁方向相反，其偏心永磁体2的数量根据发电机的极对数确定。将内转子铁心3的径向内侧安装在转子轴4上，内转子铁心3的径向外侧与偏心永磁体2之间构成了储能飞轮发电机的环形气隙，并且空心杯定子置于气隙内并固定在机壳上，其空心杯定子结构与现有空心杯储能飞轮发电机的定子结构一致，本处未做图示和说明。偏心永磁体2产生的磁通经过外转子铁心1和偏心内转子铁心3以及它们之间的气隙构成闭合回路。
本实施例中外转子铁心1的外廓、偏心永磁体2的外廓、内转子铁心3的内廓同心设置，并将该同心点储能飞轮发电机的几何中心，该点也为转子的几何中心。其中，外转子铁心1为圆环形，其内径
Figure 7629DEST_PATH_IMAGE076
根据储能飞轮发电机实际工作需求确定。偏心永磁体2由圆弧边外廓、偏心圆弧内廓以及两侧边组成，其偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的中点与其自身圆心的连线经过储能飞轮发电机的几何中心，偏心永磁体2上圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离根据储能飞轮发电机实际工作需求确定。内转子铁心3的内廓为圆形，其外廓由一组向外凸起的偏心圆弧构成，内转子铁心3上偏心圆弧的个数与偏心永磁体2的个数一致，位置与偏心永磁体2一一对应。内转子铁心3上偏心圆弧的两端点在对应的偏心永磁体2两侧边与储能飞轮发电机几何中心连线上，同时内转子铁心3上偏心圆弧的圆心在其自身中点与储能飞轮发电机几何中心的连线上。
如图2所示，图中O点为储能飞轮发电机的几何中心；H1点为偏心永磁体2外廓的中点，H2点为偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的中点，O2为其圆心；A、B两点为内转子铁心上偏心圆弧的两个端点，O’点为内转子铁心上偏心圆弧的圆心，H点为内转子铁心上偏心圆弧的中点；C、D为偏心永磁体2两侧边的端点。
其中，为偏心永磁体2的圆弧边外廓中点H1与偏心圆弧内廓中点H2间的距离，
Figure 864727DEST_PATH_IMAGE078
为偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的半径；/>
Figure 355751DEST_PATH_IMAGE080
为外转子铁心1内廓的半径，/>
Figure 31147DEST_PATH_IMAGE082
为内转子铁心上偏心圆弧的半径，/>
Figure 342042DEST_PATH_IMAGE084
为内转子铁心上偏心圆弧的中点到储能飞轮发电机几何中心的距离；/>
Figure 268410DEST_PATH_IMAGE086
为内转子铁心上偏心圆弧的圆心与储能飞轮发电机几何中心之间的距离偏心值；
Figure 348361DEST_PATH_IMAGE088
为内转子铁心3内廓的半径；/>
Figure 701982DEST_PATH_IMAGE090
为偏心永磁体2的张角。
上述内转子铁心上偏心圆弧的两端点A、B在对应的偏心永磁体2两侧边与储能飞轮发电机几何中心O的连线上，即A在线段OC上、B在线段OD上。上述内转子铁心上偏心圆弧的圆心在其自身中点与储能飞轮发电机几何中心连线的连线上，即O’点位于线段OH上，构成偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的中点与其自身圆心的连线经过储能飞轮发电机的几何中心，即O点位于线段O2H2上。
在对基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子进行设计时满足以下相关参数：
1）偏心永磁体的张角为
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Figure 495812DEST_PATH_IMAGE094
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Figure 430270DEST_PATH_IMAGE096
为储能飞轮发电机极对数；
2）偏心永磁体上偏心圆弧内廓的半径为
Figure 954792DEST_PATH_IMAGE098
，满足关系式：
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，其中/>
Figure 275494DEST_PATH_IMAGE102
为外转子铁心内廓的半径，/>
Figure 330038DEST_PATH_IMAGE104
为偏心永磁体的圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离；
3）内转子铁心3上偏心圆弧的个数为
Figure 25462DEST_PATH_IMAGE106
，且满足关系式：/>
Figure DEST_PATH_IMAGE108
；
4）内转子铁心3上偏心圆弧的中点到储能飞轮发电机几何中心的距离为
Figure DEST_PATH_IMAGE110
，满足关系式：/>
Figure DEST_PATH_IMAGE112
；
5）内转子铁心3上偏心圆弧的半径为
Figure DEST_PATH_IMAGE114
，满足关系式:
Figure DEST_PATH_IMAGE116
；
6）内转子铁心3上偏心圆弧的圆心与储能飞轮发电机几何中心之间的距离为偏心值
Figure DEST_PATH_IMAGE118
，满足关系式: />
Figure DEST_PATH_IMAGE120
；
7）内转子铁心3的圆形外廓半径为
Figure DEST_PATH_IMAGE122
，满足关系式:
Figure DEST_PATH_IMAGE124
。
本实施例1以一外转子内廓半径
Figure DEST_PATH_IMAGE126
为65mm，偏心永磁体圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离/>
Figure DEST_PATH_IMAGE128
为3.5mm，极对数/>
Figure DEST_PATH_IMAGE130
为4的基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的永磁同步储能飞轮发电机转子结构为例，对偏心永磁体、偏心内转子铁心进行设计：
由式
Figure DEST_PATH_IMAGE132
求得偏心永磁体2的张角/>
Figure DEST_PATH_IMAGE134
为/>
Figure DEST_PATH_IMAGE136
(45°)；
由式
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得到偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的半径/>
Figure DEST_PATH_IMAGE140
满足/>
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，为便于加工制作，
Figure DEST_PATH_IMAGE144
优选取值为140mm；
由式
Figure DEST_PATH_IMAGE146
得到内转子铁心上偏心圆弧的中点到储能飞轮发电机几何中心的距离/>
Figure DEST_PATH_IMAGE148
满足/>
Figure DEST_PATH_IMAGE150
，为便于加工制作，/>
Figure DEST_PATH_IMAGE152
优选取值为55mm；
由式
Figure DEST_PATH_IMAGE154
得到内转子铁心上偏心圆弧的半径/>
Figure DEST_PATH_IMAGE156
满足/>
Figure DEST_PATH_IMAGE158
，为便于加工制作，/>
Figure 988126DEST_PATH_IMAGE156
优选取值为45mm；
由式
Figure DEST_PATH_IMAGE160
得到内转子铁心上偏心圆弧的圆心与储能飞轮发电机几何中心之间的距离偏心值/>
Figure DEST_PATH_IMAGE162
为9mm；
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Figure DEST_PATH_IMAGE164
得到内转子铁心4的圆形内廓半径/>
Figure DEST_PATH_IMAGE166
满足
Figure DEST_PATH_IMAGE168
，为便于加工制作，/>
Figure 184621DEST_PATH_IMAGE170
优选取值为20mm。
以传统空心杯型储能飞轮发电机为对比例，其储能飞轮发电机参数为外转子内径65mm，极对数
Figure 595136DEST_PATH_IMAGE172
为4对，内转子外径55mm，内转子内径20mm，永磁体外径65mm，厚度3.5mm，内径61.5mm。
与传统空心杯型储能飞轮发电机相比，本实施例中的永磁同步空心杯储能飞轮发电机转子结构气隙磁场更加接近正弦波。参考附图3，引入总谐波失真率THD来评价气隙磁场波形的正弦性，将气隙磁场波形做傅里叶分解变换，得到各阶谐波的幅值，按式
Figure 727040DEST_PATH_IMAGE174
计算THD，THD越小，正弦性越好。上述分别计算得到传统空心杯型储能飞轮发电机的气隙磁场波形THD 37.1%，本实施例中的永磁同步储能飞轮发电机转子结构的气隙磁场波形THD 15.2%，即基于内转子铁心偏心与永磁体偏心结构设计的永磁同步储能飞轮发电机转子结构THD降低了59.0%。
实施例2
本实施例2公开了一种用于正弦波储能飞轮发电机中的基于永磁铁和内转子铁心偏心结构的转子。参考附图4和附图5，其包括外转子铁心1、偏心永磁体2、隔磁块5、内转子铁心3和转子轴4，将外转子铁心1与内转子铁心3均固定连接到转子轴4上，使得外转子铁心1与内转子铁心3同转子轴4一同旋转。
在设置时将外转子铁心1的径向外侧安装在转子轴4上，将偏心永磁体2沿外转子铁心1的径向内侧交替放置，并且相邻的两块偏心永磁体2充磁方向相反，其偏心永磁体2的数量根据发电机的极对数确定。将瓦片状的隔磁块5置于相邻的两块偏心永磁体2之间，其数量与偏心永磁体2的数量相同。将内转子铁心3的径向内侧安装在转子轴4上，内转子铁心3的径向外侧与偏心永磁体2之间构成了正弦波储能飞轮的环形气隙，并且空心杯定子置于气隙内并固定在机壳上，其空心杯定子结构与现有正弦波储能飞轮发电机的定子结构一致，本处未做图示和说明。偏心永磁体2产生的磁通经过外转子铁心1和偏心内转子铁心3以及它们之间的气隙构成闭合回路。
本实施例中外转子铁心1的外廓、偏心永磁体2的外廓、内转子铁心3的内廓同心设置，并将该同心点储能飞轮发电机的几何中心，该点也为转子的几何中心。其中，外转子铁心1为圆环形，其内径
Figure 721541DEST_PATH_IMAGE176
根据正弦波储能飞轮发电机实际工作需求确定。偏心永磁体2由圆弧边外廓、偏心圆弧内廓以及两侧边组成，其偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的中点与其自身圆心的连线经过正弦波储能飞轮发电机的几何中心，同时偏心永磁体2上圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离根据正弦波储能飞轮发电机实际工作需求确定。内转子铁心3的内廓为圆形，其外廓由一组向外凸起的偏心圆弧构成，内转子铁心3上偏心圆弧的个数与偏心永磁体2的个数一致，位置与偏心永磁体2一一对应。内转子铁心3上偏心圆弧的两端点在对应的偏心永磁体2两侧隔磁块5瓦型边中点与正弦波储能飞轮发电机几何中心连线上，同时内转子铁心3上偏心圆弧的圆心在其自身中点与正弦波储能飞轮发电机几何中心的连线上。
如图5所示，图中O点为正弦波储能飞轮发电机的几何中心；H1点为偏心永磁体2外廓的中点，H2点为偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的中点，O2为其圆心；A、B两点为内转子铁心上偏心圆弧的两个端点，O’点为内转子铁心上偏心圆弧的圆心，H点为内转子铁心上偏心圆弧的中点；C、D为偏心永磁体2两侧隔磁块5瓦型边中点。
其中，
Figure 597093DEST_PATH_IMAGE178
为偏心永磁体2的圆弧边外廓中点H1与偏心圆弧内廓中点H2间的距离；
Figure 360650DEST_PATH_IMAGE180
为构成偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的半径；/>
Figure 663455DEST_PATH_IMAGE182
为外转子铁心1内廓的半径；/>
Figure 145252DEST_PATH_IMAGE184
为内转子铁心上偏心圆弧的半径，/>
Figure 293336DEST_PATH_IMAGE186
为内转子铁心上偏心圆弧的中点到转子几何中心的距离，
Figure 675514DEST_PATH_IMAGE188
为内转子铁心上偏心圆弧的圆心与转子几何中心之间的距离偏心值，/>
Figure 149221DEST_PATH_IMAGE190
为内转子铁心3内廓的半径；/>
Figure 118314DEST_PATH_IMAGE192
为瓦片状隔磁块5的内径，/>
Figure 335668DEST_PATH_IMAGE194
为其外径，/>
Figure 73817DEST_PATH_IMAGE196
为其张角；/>
Figure 718425DEST_PATH_IMAGE198
为偏心永磁体2的张角。
上述内转子铁心上偏心圆弧的两端点A、B在对应的偏心永磁体2两侧隔磁块5瓦型边中点C、D与转子几何中心O的连线上，即A在线段OC上、B在线段OD上。上述内转子铁心上偏心圆弧的圆心在其中点与转子几何中心连线的连线上，即O’点位于线段OH上。偏心永磁体2上偏心圆弧内廓的中点与其自身圆心的连线经过转子的几何中心，即O点位于线段O2H2上。
在对基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子进行设计时满足以下相关参数：
1）隔磁块的瓦型外径为
Figure 174814DEST_PATH_IMAGE200
，满足关系式：/>
Figure 664701DEST_PATH_IMAGE202
，瓦型内径为/>
Figure 522936DEST_PATH_IMAGE034
，满足关系式：
Figure 574331DEST_PATH_IMAGE204
，其中/>
Figure 252437DEST_PATH_IMAGE206
为外转子铁心内廓的半径，/>
Figure 811594DEST_PATH_IMAGE208
为偏心永磁体的圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离，其瓦型张角为/>
Figure 524335DEST_PATH_IMAGE210
，满足关系式：/>
Figure 510746DEST_PATH_IMAGE212
；偏心永磁体的张角/>
Figure 676148DEST_PATH_IMAGE214
，满足关系式/>
Figure 773417DEST_PATH_IMAGE216
，其中/>
Figure 606244DEST_PATH_IMAGE218
为储能飞轮发电机极对数。
2）内转子铁心上偏心圆弧的半径为
Figure 279669DEST_PATH_IMAGE220
，满足关系式：
Figure 932367DEST_PATH_IMAGE222
，其中
Figure 833327DEST_PATH_IMAGE224
为隔磁块系数，满足关系式：/>
Figure 255081DEST_PATH_IMAGE226
。
3）内转子铁心上的偏心圆弧的个数为
Figure 583294DEST_PATH_IMAGE228
，且满足关系式：/>
Figure 723289DEST_PATH_IMAGE230
。
4）内转子铁心上偏心圆弧的中点到几何中心的距离为
Figure 162360DEST_PATH_IMAGE232
，满足关系式：
Figure 704200DEST_PATH_IMAGE234
。
5）内转子铁心上偏心圆弧的半径为
Figure 203314DEST_PATH_IMAGE236
，满足关系式:
Figure 66490DEST_PATH_IMAGE238
。
6）内转子铁心上偏心圆弧的圆心与几何中心之间的距离为偏心值
Figure 309253DEST_PATH_IMAGE240
，满足关系式: />
Figure 705599DEST_PATH_IMAGE242
。
7）内转子铁心的圆形内廓半径为
Figure 375615DEST_PATH_IMAGE244
，满足关系式: />
Figure 490202DEST_PATH_IMAGE246
。
本实施例2以一外转子内廓半径
Figure 271076DEST_PATH_IMAGE248
为95mm，偏心永磁体圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离/>
Figure 521928DEST_PATH_IMAGE250
为6.5mm，极对数/>
Figure 362846DEST_PATH_IMAGE252
为4的基于内转子铁心偏心与永磁体偏心结构设计的正弦波储能飞轮发电机转子结构为例，对隔磁块、偏心永磁体、偏心内转子铁心进行设计：
由式
Figure 699149DEST_PATH_IMAGE254
，得到隔磁块的瓦型外径/>
Figure 782249DEST_PATH_IMAGE256
为95mm，由式/>
Figure 153188DEST_PATH_IMAGE258
，得到瓦型内径/>
Figure 165006DEST_PATH_IMAGE260
为89.475mm；
由式
Figure 988606DEST_PATH_IMAGE262
得瓦型张角/>
Figure 111282DEST_PATH_IMAGE264
满足/>
Figure 336727DEST_PATH_IMAGE266
，为便于加工制作，
Figure 785026DEST_PATH_IMAGE268
优选取值为/>
Figure 95922DEST_PATH_IMAGE270
；
由式
Figure 756710DEST_PATH_IMAGE216
求得偏心永磁体2的瓦型张角/>
Figure 603706DEST_PATH_IMAGE272
为/>
Figure 957327DEST_PATH_IMAGE274
(42.5°)；
由式
Figure 489939DEST_PATH_IMAGE276
得到偏心永磁体上偏心圆弧内廓的半径/>
Figure DEST_PATH_IMAGE278
满足/>
Figure DEST_PATH_IMAGE280
，为便于加工制作，/>
Figure DEST_PATH_IMAGE282
优选取值为150mm；
由式
Figure DEST_PATH_IMAGE284
得到内转子铁心上偏心圆弧的中点到几何中心的距离/>
Figure DEST_PATH_IMAGE286
满足/>
Figure DEST_PATH_IMAGE288
，为便于加工制作，/>
Figure 875790DEST_PATH_IMAGE286
优选取值为82mm；
由式
Figure DEST_PATH_IMAGE290
得到内转子铁心上偏心圆弧的半径/>
Figure DEST_PATH_IMAGE292
满足/>
Figure DEST_PATH_IMAGE294
，为便于加工制作，/>
Figure 908118DEST_PATH_IMAGE292
优选取值为70mm；
由式
Figure DEST_PATH_IMAGE296
得到内转子铁心上偏心圆弧的圆心与几何中心之间的距离偏心值
Figure DEST_PATH_IMAGE298
为12mm；
由式
Figure DEST_PATH_IMAGE300
得到内转子铁心的圆形内廓半径/>
Figure DEST_PATH_IMAGE302
满足
Figure DEST_PATH_IMAGE304
，为便于加工制作，/>
Figure 58739DEST_PATH_IMAGE302
优选取值为35mm。
以传统空心杯型储能飞轮发电机为对比例，其储能飞轮发电机参数为外转子内径95mm，极对数
Figure DEST_PATH_IMAGE306
为4对，内转子外径82mm，内转子内径35mm，永磁体外径95mm，厚度6.5mm，内径88.5mm。
与传统空心杯型储能飞轮发电机相比，本实施例的正弦空心杯储能飞轮发电机转子结构气隙磁场更加接近正弦波。参考附图6，引入总谐波失真率THD来评价气隙磁场波形的正弦性，将气隙磁场波形做傅里叶分解变换，得到各阶谐波的幅值，按式
Figure DEST_PATH_IMAGE308
计算THD，THD越小，正弦性越好。以上分别计算得到传统空心杯型储能飞轮发电机的气隙磁场波形THD 36.9%，与本实施例2的正弦储能飞轮发电机转子结构的气隙磁场波形THD 13.4%，即基于内转子铁心偏心与永磁体偏心结构设计的正弦储能飞轮发电机转子结构THD降低了63.7%。
以上仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (7)

1.一种基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，包括外转子铁心、偏心永磁体、内转子铁心和转子轴，所述外转子铁心的径向外侧安装在转子轴的外端，所述内转子铁心的径向内侧安装在转子轴的内端，其特征在于，多个所述偏心永磁体沿外转子铁心的径向内侧交替放置，且相邻两块偏心永磁体的充磁方向相反，所述偏心永磁体由圆弧边外廓、偏心圆弧内廓以及两侧边组成，所述内转子铁心的内廓为圆形、外廓由一组向外凸起的偏心圆弧组成，所述偏心圆弧的个数与偏心永磁体的个数相同，且偏心圆弧的位置与偏心永磁体一一对应，所述内转子铁心的径向外侧与偏心永磁体之间构成了环形气隙；
其中，所述外转子铁心的内外廓、偏心永磁体的外廓和内转子铁心的圆形内廓同心设置，且该同心点为转子的几何中心，所述偏心永磁体上偏心圆弧内廓的中点与自身圆心的连线经过转子的几何中心，所述内转子铁心上偏心圆弧的两端点在对应偏心永磁体两侧边与转子的几何中心连线上，且内转子铁心上偏心圆弧的圆心在自身中点与转子的几何中心的连线上；
所述内转子铁心上偏心圆弧的中点到几何中心的距离为R，满足关系式：Rw-b-8≤R≤Rw-b-5，其中Rw为外转子铁心内廓的半径，b为偏心永磁体的圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离；
所述偏心永磁体的张角为α，满足关系式
Figure FDA0004235349020000011
其中p为极对数，所述偏心永磁体上偏心圆弧内廓的半径为rw2，满足关系式：/>
Figure FDA0004235349020000012
其中Rw为外转子铁心内廓的半径；
所述内转子铁心上偏心圆弧的半径为r，满足关系式：
Figure FDA0004235349020000013
所述内转子铁心上的偏心圆弧的个数为i，且满足关系式：i＝2p。
2.根据权利要求1所述的基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，其特征在于，还包括与偏心永磁体数量相等且呈瓦片状的隔磁块，所述隔磁块置于相邻的两块偏心永磁体之间，所述内转子铁心上偏心圆弧的两端点在对应偏心永磁体两侧隔磁块瓦型边中点与几何中心连线上。
3.根据权利要求2所述的基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，其特征在于，所述隔磁块的瓦型外径为rw，满足关系式：rw＝Rw，瓦型内径为rn，满足关系式：rn＝rw-0.85b，其中Rw为外转子铁心内廓的半径，b为偏心永磁体的圆弧边外廓中点与偏心圆弧内廓中点间的距离，所述隔磁块的瓦型张角为αn，满足关系式：
Figure FDA0004235349020000021
所述偏心永磁体的张角α，满足关系式/>
Figure FDA0004235349020000022
其中p为极对数。
4.根据权利要求3所述的基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，其特征在于，所述偏心永磁体上偏心圆弧内廓的半径为rw2，满足关系式：
Figure FDA0004235349020000023
其中kn为隔磁块系数，满足关系式：/>
Figure FDA0004235349020000024
5.根据权利要求4所述的基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，其特征在于，所述内转子铁心上偏心圆弧的半径为r，满足关系式：
Figure FDA0004235349020000031
所述内转子铁心上的偏心圆弧的个数为i，且满足关系式：i＝2p。
6.根据权利要求1或5所述的基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，其特征在于，所述内转子铁心上偏心圆弧的圆心与几何中心之间的距离为偏心值λ，满足关系式：λ＝R-r。
7.根据权利要求6所述的基于永磁体和内转子铁心偏心结构设计的正弦波转子，其特征在于，所述内转子铁心的圆形内廓半径为rn2，满足关系式：
Figure FDA0004235349020000032
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基于ANSYS的永磁电机永磁体的优化设计;刘艳君;廖启新;邓智泉;王晓琳;;微特电机(04);全文 *

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