CN111322037B - 一种水平井自适应调流控水分段完井方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种水平井自适应调流控水分段完井方法，包括以下两大步骤：建立水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型；优化水平井自适应调流控水完井参数。该方法克服了现有技术静态模拟中未考虑完井优化设计效果随时间变化的技术问题。该方法通过建立水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，从而提供了一种水平井调流控水筛管完井参数的动态模拟方法，可随时间变化不断优化设计参数，从而限制水平井边、底水的快速提升来提高油藏的最终采收率。
Description
技术领域
本发明涉及油气勘探开发技术领域，尤其是涉及一种水平井自适应调流控水分段完井方法。
背景技术
水平井调流控水分段完井工艺属于裸眼水平井筛管完井分段控水工艺，该工艺采用遇油或遇水膨胀封隔器将水平井进行分段，在封隔器间下入调流控水筛管，该下筛管工艺与常规的下筛管工艺基本一致。
水平井调流控水分段完井工艺依据每口井的储层特性、水平段长度和设计产能等参数，设计各个水平井段内调流控水筛管的参数，从而达到沿整个水平井段自动均衡生产压差和产液剖面、延缓边底水突进，减小死油区，提高产油量和采收率的目的。此外，通过筛管过流孔道还可实现均匀注酸。该技术是集防砂、稳油控水、增产为一体，操作简便，经济实用。
伴随着国内外油气田开发的不断深入，为适应复杂边、底水油气田的开发需要，新的节流控水装置不断被研发出来，如自适应调流控水装置。现阶段调流控水分段完井设计，其控水装置为喷嘴型、流道型、螺旋型等，只考虑了单相水和单相油对节流控水装置的性能的影响，而未考虑油水混合液通过节流控水装置的性能参数，但在实际的油田生产过程中，在大部分的工作时间里节流控水装置均是对不同含水率的油水混合液进行控制，油水混合液的稳油控水性能是调流控水分段完井设计所考虑的重要参数。
目前水平井调流控水筛管完井参数设计方法为静态模拟，通过井轨迹、井径、测井渗透率、含油饱和度等完钻资料对水平井段合理划分流动单元，并结合邻井产量、生产压差和单井合理配产等确定每个流动单元的配产情况，但未考虑完井优化设计效果随时间的变化。
发明内容
针对现有技术中所存在的上述技术问题，本发明提出了一种水平井自适应调流控水分段完井方法，包括以下步骤：
S1、根据水平井近井地带渗透率分布特征，将水平井进行分段，每一井段包含至少一根自适应调流控水筛管；
S2、将每一井段的流体流动分为三部分：地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流、地层产液在自适应节流控制器内的流动以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动；
S3、分别建立地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流的流动模型、自适应节流控制器内的流体的流动模型以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动模型；
S4、对所建立的地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流的流动模型、自适应节流控制器内的流体的流动模型以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动模型进行耦合，获得水平井调流控水筛管与油藏渗流耦合模型；
S5、根据水平井调流控水筛管与油藏渗流耦合模型获得水平井调流控水分段完井时沿井筒的压力分布剖面、入流量分布剖面以及整个井的产能变化，建立水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型；
S6、根据所建立的水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，优化所述水平井自适应调流控水完井参数。
在一种实施方式中，步骤S1中，所述自适应调流控水筛管包括节流控制器和精密复合筛管。
在一种实施方式中，步骤S2中，将水平井裸眼井壁与自适应调流控水筛管保护套之间环形空腔内的流体轴向流动、以及自适应调流控水筛管内环形空腔内的轴向流动设定为零。
在一种实施方式中，所述步骤S3中，自适应节流控制器内的流体的流动模型是通过对不同规格的自适应节流控制器进行实验，并在所获得实验数据的基础上进行拟合回归获得的。
在一种实施方式中，通过对6种不同规格的自适应节流控制器进行实验，并在所获得实验数据的基础上进行拟合回归，得到的自适应节流控制器内的流体的流动模型如下：
①自适应节流控制器的出口直径为2.5mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.89276-0.67585Q+0.21603Q2-0.02142Q3+(9.37399E-4)Q4
ΔP(油)＝0.48977-0.23995Q+0.05164Q2-0.00402Q3+(1.20869E-4)Q4
②自适应节流控制器的出口直径为3.0mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝-0.17814+0.12898Q-0.01221Q2+0.00415Q3+(-1.65263E-4)Q4
ΔP(油)＝0.08711-0.00665Q+(5.80195E-4)Q2+(7.11374E-4)Q3-(4.17653E-5)Q4
③自适应节流控制器的出口直径为3.5mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.08657-0.03783Q+0.01999Q2+(2.3149E-4)Q3-(2.00523E-5)Q4
ΔP(油)＝0.62204-0.26091Q+0.04445Q2-0.00288Q3+(7.14474E-5)Q4
④自适应节流控制器的出口直径为4.0mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.3486-0.20795Q+0.0539Q2-0.00315Q3+(8.49569E-5)Q4
ΔP(油)＝0.90416-0.35648Q+0.05452Q2-0.0033Q3+(7.60972E-5)Q4
⑤自适应节流控制器的出口直径为4.5mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝1.06454-0.53018Q+0.10058Q2-0.00622Q3+(1.51393E-4)Q4
ΔP(油)＝1.3019-0.47049Q+0.06429Q2-0.00358Q3+(7.56926E-5)Q4
⑥自适应节流控制器的出口直径为5.0mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.89876-0.49039Q+0.0961Q2-0.0062Q3+(1.50914E-4)Q4
ΔP(油)＝0.69566-0.25003Q+0.03321Q2-0.00167Q3+(3.21254E-5)Q4。
在一种实施方式中，所述步骤S6包括：
S61、根据测井解释数据将水平井划分为若干流动单元；
S62、确定每个流动单元的配产；
S63、应用水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，对模型进行求解，以油井最终采收率最高为参数优化依据，进行参数计算，从而得到最终的水平井自适应控水筛管完井参数。
在一种实施方式中，步骤S61中，所述测井解释数据包括钻井井身轨迹、井径、渗透率分布、含油饱和度、自然伽马测井曲线、自然电位测井曲线以及电测解释成果。
在一种实施方式中，步骤S62中，结合邻井产量、合理生产压差以及单井合理配产来确定每个流动单元的配产。
在一种实施方式中，步骤S63具体包括：应用水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，根据水平井完钻数据、油藏物性、油井配产等合理配置水平段分段段数、封隔器坐封位置、各水平井内自适应调流控水装置数量、型号等，并结合不同生产时间、不同产量、不同自适应调流控水筛管配置方案时的油藏参数，并以整个油井寿命周期最高采收率为依据，获取产液剖面均匀的调流控水筛管的完井参数，从而优化水平井自适应控水筛管完井参数。
在一种实施方式中，所述油藏参数包括：油藏底水的变化情况、油藏含油饱和度、油藏含水饱和度、油藏孔隙度、渗透率、油水相对渗透率和油藏边界。
与现有技术相比，本发明的优点在于，该方法克服了现有技术静态模拟中未考虑完井优化设计效果随时间变化的技术问题。该方法通过建立水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，从而提供了一种水平井调流控水筛管完井参数的动态模拟方法，可随时间变化不断优化设计参数，从而限制水平井边、底水的快速提升来提高油藏的最终采收率。
附图说明
下面将结合附图来对本发明的优选实施例进行详细地描述。在图中：
图1显示了根据本发明实施例的一种水平井自适应调流控水分段完井方法的流程示意图。
图2显示了根据本发明实施例的水平井控水筛管分段完井地层产液流动阻力分解示意图。
图3显示了根据本发明实施例的水平井自适应控水筛管完井参数设计方法。
图4显示了根据本发明实施例的XX井油藏属性模型。
图5显示了根据本发明实施例的XX井油藏数值模拟建模示意图。
图6显示了根据本发明实施例的XX井水平井段分段示意图。
图7显示了根据本发明实施例的XX井调流控水筛管完井井筒模型设置图。
图8显示了根据本发明实施例的XX井不同完井条件下的含水率变化情况示意图。
图9显示了采用喷嘴型控水筛管(1.6mm+5mm)的底水上升情况模拟结果示意图。
图10显示了采用自适应控水筛管(3mm+5mm)的底水上升情况模拟结果示意图。
在附图中，相同的部件使用相同的附图标记。附图并未按照实际的比例绘制。
具体实施方式
下面将结合附图对本发明做进一步说明。
图1显示了根据本发明的水平井自适应调流控水分段完井方法，包括以下两个大步骤：步骤一、建立水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型；步骤二、根据所建立的水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，优化所述水平井自适应调流控水完井参数。
该方法克服了现有技术静态模拟中未考虑完井优化设计效果随时间变化的技术问题。该方法通过建立水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，从而提供了一种水平井调流控水筛管完井参数的动态模拟方法，可随时间变化不断优化设计参数，从而限制水平井边、底水的快速提升来提高油藏的最终采收率。
在一种实施方式中，步骤一包括以下步骤S1-S5，具体的：
S1、根据水平井近井地带渗透率分布特征，将水平井进行分段，每一井段包含至少一根自适应调流控水筛管。
优选地，每根自适应调流控水筛管包括节流控制器和精密复合筛管两大部分。其中，起调流控水功能的部分是节流控制器，尽管节流控制器的类型不同，但基本原理都类似，均是将经过每段筛管的地层产液集中控制，地层产液流经节流控制器时将产生不同的流动压差，通过合理配置各个水平井段中的调流控水筛管内的节流控制器的结构参数，调节出均衡的产液剖面。
S2、如图2所示，将每一井段的流体流动分为三部分：地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流(如图中箭头a所示)、地层产液在自适应节流控制器内的流动(如图中箭头b所示)以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动(如图中箭头c所示)。
将每一井段的流体流动分成这三部分，是忽略了水平井裸眼井壁与自适应调流控水筛管保护套之间环形空腔内的流体轴向流动、以及自适应调流控水筛管内环形空腔内的轴向流动。
S3、分别建立地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流的流动模型、自适应节流控制器内的流体的流动模型以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动模型。
其中，利用叠加原理和镜像反映法处理边界的影响，将盒状封闭油藏中三维瞬态点源/点汇解对时间段积分获得三维点源/点汇连续解，三维点源/点汇连续解沿任意井筒单元段积分获得该单元段对油藏任意位置的势影响，由势的叠加原理求得任意井筒单元段中点等效井筒半径处的势降，从而获得无限导流假设条件下复杂结构井油藏渗流模型。
其中，由于基管内存在压降，因此，建立基管内的变质量流动计算模型时，流体沿井筒流动的沿程压降可以分为：加速度压降，重位压降，摩擦压降。
其中，流体在自适应节流控制器内的流动非常复杂，无法建立其理论计算模型。因此，在对不同规格的自适应节流控制器室内性能试验的基础上，将试验测得的自适应节流控制器的性能曲线拟合、回归出其计算方程，以实现其在水平井自适应调流控水分段完井参数优化计算模型中的应用。
在一实施例中，选用了6种不同规格的自适应节流控制器进行了试验：
①自适应节流控制器的出口直径为2.5mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.89276-0.67585Q+0.21603Q2-0.02142Q3+(9.37399E-4)Q4
ΔP(油)＝0.48977-0.23995Q+0.05164Q2-0.00402Q3+(1.20869E-4)Q4
②自适应节流控制器的出口直径为3.0mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝-0.17814+0.12898Q-0.01221Q2+0.00415Q3+(-1.65263E-4)Q4
ΔP(油)＝0.08711-0.00665Q+(5.80195E-4)Q2+(7.11374E-4)Q3-(4.17653E-5)
Q4
③自适应节流控制器的出口直径为3.5mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.08657-0.03783Q+0.01999Q2+(2.3149E-4)Q3-(2.00523E-5)Q4
ΔP(油)＝0.62204-0.26091Q+0.04445Q2-0.00288Q3+(7.14474E-5)Q4
④自适应节流控制器的出口直径为4.0mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.3486-0.20795Q+0.0539Q2-0.00315Q3+(8.49569E-5)Q4
ΔP(油)＝0.90416-0.35648Q+0.05452Q2-0.0033Q3+(7.60972E-5)Q4
⑤自适应节流控制器的出口直径为4.5mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝1.06454-0.53018Q+0.10058Q2-0.00622Q3+(1.51393E-4)Q4
ΔP(油)＝1.3019-0.47049Q+0.06429Q2-0.00358Q3+(7.56926E-5)Q4
⑥自适应节流控制器的出口直径为5.0mm，测得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.89876-0.49039Q+0.0961Q2-0.0062Q3+(1.50914E-4)Q4
ΔP(油)＝0.69566-0.25003Q+0.03321Q2-0.00167Q3+(3.21254E-5)Q4。
通过对以上6种不同规格的自适应节流控制器室内试验数据的拟合，回归出了其不同情况下对应的流动压差计算式，通过这些压差计算方程即可描述该参数设计模型中自适应调流控水装置的流动规律。
上述三部分流动模型建立后，执行步骤S4，对该三部分流动模型进行耦合。偶合时，需建立在分析调流控水筛管水平井完井流体流动物理过程的基础上。
S4、对所建立的地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流的流动模型、自适应节流控制器内的流体的流动模型以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动模型进行耦合，获得水平井调流控水筛管与油藏渗流耦合模型。
S5、根据水平井调流控水筛管与油藏渗流的耦合模型获得水平井调流控水分段完井时沿井筒的压力分布剖面、入流量分布剖面以及整个井的产能变化。
该方法通过考虑新型的水平井自适应调流控水装置，即自适应节流控制器产生的流动压差不但随产液量的变化而改变，并且可根据产液性质的不同产生不同的压差，通过动态模拟参数设计方法，即设计效果随时间变化的一种完井优化设计方法，不断优化设计参数，达到限制水平井边、底水的快速提升来提高油藏的最终采收率的目的。
在一实施例中，步骤二包括以下步骤S61-S63，具体的，如图3所示：
S61、根据测井解释数据将水平井划分为若干流动单元。优选地，测井解释数据包括钻井井身轨迹、井径、渗透率分布、含油饱和度、自然伽马测井曲线(GR)、自然电位测井曲线(SP)以及电测解释成果等。
S62、确定每个流动单元的配产。优选地，结合邻井产量、合理生产压差以及单井合理配产来确定每个流动单元的配产。
S63、应用水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，对模型进行求解，以油井最终采收率最高为参数优化依据，进行参数计算，从而得到最终的水平井自适应控水筛管完井参数。
在一实施例中，步骤S61之前，还包括根据油藏地质特征、油藏开发特征、邻井生产情况以及邻井钻、完井情况完成调流控水完井可行性分析评价。
在一实施例中，步骤S63具体包括：应用水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，根据水平井完钻数据、油藏物性、油井配产等合理配置水平段分段段数、封隔器坐封位置、各水平井内自适应调流控水装置数量、型号等，并结合不同生产时间、不同产量、不同自适应调流控水筛管配置方案时的油藏参数，并以整个油井寿命周期最高采收率为依据，获取产液剖面均匀的调流控水筛管的完井参数，从而优化水平井自适应控水筛管完井参数。
在一实施例中，油藏参数包括：油藏底水的变化情况、油藏含油饱和度、油藏含水饱和度、油藏孔隙度、渗透率、油水相对渗透率和油藏边界。
在一具体的实施例中，以XX井的油藏及完钻数据为基础，应用本发明的水平井自适应调流控水分段完井方法，对XX井自适应调流控水完井条件下的生产情况、含水率变化以及底水上升情况进行模拟。
根据该井的位置以及水平井所处层段的顶部构造图、渗透率和孔隙度分布图等数据，建立该井的油藏属性模型，该井的油藏属性模型，如图4所示，颜色越深代表储层条件越差，水含量越高；颜色越浅，代表储层条件越好，油含量越高。
根据该井所在区块的地层流体高压物性参数和相渗数据，以及钻井方案设计中的油水界面分析结果，定义模型中的油水界面位置。最后根据XX井实钻井身轨迹数据，在上述油藏模型中建立XX井模型，从而建立该井油藏数值模型，如图5所示。
然后根据该井水平段渗透率测井曲线以及完井优化设计中的分段原则及封隔器位置，合理配置水平段封隔器的数量和位置，从而建立该井的调流控水筛管完井井筒模型，如图6和7所示。如图6所示，分别在4799m处、4852m处、4924m处、5016m处以及5078m处配置封隔器，从而将该井的水平井段分为4段，曲线1、曲线2、曲线3和曲线4分别表示自然电位测井曲线、自然伽马测井曲线、井径和渗透率。其中，从上至下第一条曲线表示水平井筒在地层内的轨迹，图中S0曲线表示含有饱和度曲线，解释成果用来解释是油层、泥岩层或是差油气层等。图7中，从上至下第一条曲线表示储层物性的综合性能，参考这条曲线来选择每段调流控水装置的参数。
如图8所示，喷嘴型调流控水筛管(1.6mm+5mm)，是指在高产液井段使用1.6mm喷嘴，其它井段采用5mm喷嘴。自适应控水筛管(3mm+5mm)，是指在高产液井段使用3mm喷嘴，其它井段使用5mm喷嘴。将上述完井参数输入到井筒模型中，进行模拟计算，计算结果见图8。
图8中，曲线A表示自适应控水筛管，曲线B表示喷嘴型控水筛管，C点表示实测数据，D表示拟合曲线。可以看出，模拟计算的含水率上升情况与该井的实际产液含水率变化情况拟合的非常好，如图8中B曲线与D曲线所示。也就是说数值模拟计算出的喷嘴型控水筛管完井的含水率数据与实际产量的拟合曲线D重合度较好，进而在此条件下进一步预测该井的产出情况，B曲线的含水率数据后半部分都属于预测。曲线A是预测的采用自适应控水筛管条件下与B曲线采用喷嘴型控水筛管完井条件下，在产能一致的条件下油井含水率的变化曲线，从图中可以看出，曲线A的含水率在同样的产油的情况下含水率要明显低于曲线B，因此得出曲线A的控水效果比曲线B好，进而得出自适应控水筛管完井控水效果优于常规喷嘴型控水筛管。
图9显示了采用喷嘴型控水筛管(1.6mm+5mm)的底水上升情况模拟结果示意图，图9中，A1表示井筒，B1表示喷嘴，C1表示油层，D1表示水层，E1表示底水锥进形态。图10显示了采用自适应控水筛管(3mm+5mm)的底水上升情况模拟结果示意图，图10中，A2表示井筒，B2表示喷嘴，C2表示油层，D2表示水层，E2表示底水锥进形态。从图9和图10中也可以看出，采用自适应控水筛管的完井控水效果优于常规喷嘴型控水筛管。
以上所述仅为本发明的优选实施方式，但本发明保护范围并不局限于此，任何本领域的技术人员在本发明公开的技术范围内，可容易地进行改变或变化，而这种改变或变化都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应以权利要求书的保护范围为准。
Claims (9)
1.一种水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1、根据水平井近井地带渗透率分布特征，将所述水平井进行分段，每一井段包含至少一根自适应调流控水筛管；所述自适应调流控水筛管能够根据产液性质的不同产生不同的压差；
S2、将所述每一井段的流体流动分为三部分：地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流、自适应节流控制器内的流动以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动；
S3、分别建立地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流的流动模型、自适应节流控制器内的流体的流动模型以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动模型；
S4、对所建立的地层产液由油藏到水平井裸眼井壁间的油藏渗流的流动模型、自适应节流控制器内的流体的流动模型以及自适应调流控水筛管基管内的变质量流动模型进行耦合，获得水平井调流控水筛管与油藏渗流耦合模型；
S5、根据水平井调流控水筛管与油藏渗流耦合模型获得水平井调流控水分段完井时沿井筒的压力分布剖面、入流量分布剖面以及整个井的产能变化，建立水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型；
S6、根据所建立的水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，优化所述水平井自适应调流控水完井参数；
步骤S6包括：
S61、根据测井解释数据将水平井划分为若干流动单元；
S62、确定每个所述流动单元的配产；
S63、应用水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，对模型进行求解，以油井最终采收率最高为参数优化依据，进行参数计算，从而得到最终的水平井自适应控水筛管完井参数。
2.根据权利要求1所述的水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，步骤S1中，所述自适应调流控水筛管包括节流控制器和精密复合筛管。
3.根据权利要求1所述的水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，步骤S2中，将水平井裸眼井壁与自适应调流控水筛管保护套之间环形空腔内的流体轴向流动、以及自适应调流控水筛管内环形空腔内的轴向流动设定为零。
4.根据权利要求1所述的水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，步骤S3中，自适应节流控制器内的流体的流动模型是通过对不同规格的自适应节流控制器进行实验，并在所获得实验数据的基础上进行拟合回归获得的。
5.根据权利要求4所述的水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，对6种不同规格的自适应节流控制器进行实验，并在所获得实验数据的基础上进行拟合回归所得到的自适应节流控制器内的流体的流动模型为：
①自适应节流控制器的出口直径为2.5mm，获得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.89276-0.67585Q+0.21603Q2-0.02142Q3+(9.37399E-4)Q4
ΔP(油)＝0.48977-0.23995Q+0.05164Q2-0.00402Q3+(1.20869E-4)Q4
②自适应节流控制器的出口直径为3.0mm，获得的流动压差为：
ΔP(水)＝-0.17814+0.12898Q-0.01221Q2+0.00415Q3+(-1.65263E-4)Q4
ΔP(油)＝0.08711-0.00665Q+(5.80195E-4)Q2+(7.11374E-4)Q3-(4.17653E-5)Q4
③自适应节流控制器的出口直径为3.5mm，获得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.08657-0.03783Q+0.01999Q2+(2.3149E-4)Q3-(2.00523E-5)Q4
ΔP(油)＝0.62204-0.26091Q+0.04445Q2-0.00288Q3+(7.14474E-5)Q4
④自适应节流控制器的出口直径为4.0mm，获得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.3486-0.20795Q+0.0539Q2-0.00315Q3+(8.49569E-5)Q4
ΔP(油)＝0.90416-0.35648Q+0.05452Q2-0.0033Q3+(7.60972E-5)Q4
⑤自适应节流控制器的出口直径为4.5mm，获得的流动压差为：
ΔP(水)＝1.06454-0.53018Q+0.10058Q2-0.00622Q3+(1.51393E-4)Q4
ΔP(油)＝1.3019-0.47049Q+0.06429Q2-0.00358Q3+(7.56926E-5)Q4
⑥自适应节流控制器的出口直径为5.0mm，获得的流动压差为：
ΔP(水)＝0.89876-0.49039Q+0.0961Q2-0.0062Q3+(1.50914E-4)Q4
ΔP(油)＝0.69566-0.25003Q+0.03321Q2-0.00167Q3+(3.21254E-5)Q4。
6.根据权利要求1所述的水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，步骤S61中，所述测井解释数据包括钻井井身轨迹、井径、渗透率分布、含油饱和度、自然伽马测井曲线、自然电位测井曲线以及电测解释成果。
7.根据权利要求1所述的水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，步骤S62中，结合邻井产量、合理生产压差以及单井合理配产来确定每个所述流动单元的配产。
8.根据权利要求1所述的水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，步骤S63具体包括：应用水平井自适应调流控水分段完井参数优化的计算模型，根据水平井完钻数据、油藏物性、油井配产合理配置水平段分段段数、封隔器坐封位置、各水平井内自适应调流控水装置数量、型号，并结合不同生产时间、不同产量、不同自适应调流控水筛管配置方案时的油藏参数，并以整个油井寿命周期最高采收率为依据，获取产液剖面均匀的调流控水筛管的完井参数，从而优化水平井自适应控水筛管完井参数。
9.根据权利要求8所述的水平井自适应调流控水分段完井方法，其特征在于，所述油藏参数包括：油藏底水的变化情况、油藏含油饱和度、油藏含水饱和度、油藏孔隙度、渗透率、油水相对渗透率和油藏边界。
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