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CN110672458B - 一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法 - Google Patents

一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法 Download PDF

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CN110672458B
CN110672458B CN201910833323.1A CN201910833323A CN110672458B CN 110672458 B CN110672458 B CN 110672458B CN 201910833323 A CN201910833323 A CN 201910833323A CN 110672458 B CN110672458 B CN 110672458B
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Abstract

本发明涉及钢铁冶金技术领域，公开了一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法。该方法包括：S1、确定烧结原料和高炉原料的成分及价格；S2、根据球团矿和膨润土的配比计算球团矿的入炉品位；S3、根据入炉品位计算理论矿石单耗和高炉炉料结构表；S4、根据高炉炉料结构表计算烧结矿的TFe含量和烧结矿单耗；S5、根据炉渣碱度、烧结矿的TFe含量、烧结矿单耗、烧结燃料配比、熔剂配比构建线性方程组，求解烧结原料单耗；S6、计算烧结原料的配比和成分以及生铁成本，得到球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律。本方法在设定的高炉TiO2负荷、炉渣碱度和入炉品位不变时，可快速分析球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律。

Description

一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法
技术领域
本发明涉及钢铁冶金技术领域，具体涉及一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法。
背景技术
由于受钒钛磁铁精矿中的TiO2含量及炉渣TiO2含量控制的影响，钒钛磁铁精矿的不同造块方式入炉时，对烧结物料的结构影响大，但本质是烧结原料中的钒钛磁铁精矿向球团矿中转移，这与普通矿冶炼存在较大的差别。简单来讲，钒钛磁铁精矿制成球团矿入炉后，随着高炉球团矿的配比增加，烧结中的钒钛磁铁精矿比例下降，其它普通粉矿、熔剂配比与烧结矿的成分发生较大变化。分析随着高炉钒钛球团矿配比的增加而带来烧结物料结构及工艺参数的变化对烧结技术经济指标产生怎样的影响，以及对高炉炉料的经济性影响，具有重要意义。
目前使用的评价方法是编制的Excel文件中，采用试算的方法，多次修改相关的数据，查看相关结果是否满足假定要求以得到相应的方案，费时费力。
本专利介绍了一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法，本方法在设定的高炉TiO2负荷、炉渣碱度和入炉品位不变的情况下，可快速分析高炉球团矿配比增加对烧结配矿结构的影响规律，一次可得到9组方案和经济性评价结果。
发明内容
本发明的目的是为了克服现有技术存在的目前使用的评价方法费时费力的问题，提供一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法，该方法可快速分析高炉球团矿配比的增加对烧结配矿结构的影响规律。
为了实现上述目的，本发明提供了一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法，该方法包括以下步骤：
S1、确定烧结原料和高炉原料的成分及价格；
S2、根据球团矿和膨润土的配比计算出球团矿的入炉品位；
S3、根据入炉品位计算理论矿石单耗和高炉炉料结构表；
S4、根据高炉炉料结构表计算烧结矿的TFe含量和烧结矿单耗；
S5、根据炉渣碱度、烧结矿的TFe含量、烧结矿单耗、烧结燃料配比、熔剂配比构建线性方程组，求解烧结原料单耗；
S6、计算烧结原料的配比和成分以及生铁成本，得到球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律。
优选地，在步骤S1中，所述烧结原料含有钒钛磁铁精矿、高粉矿、中粉矿、生石灰、石灰石和焦粉，
所述钒钛磁铁精矿含有53-60重量％的TFe、2-4重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、2-4重量％的MgO、2-4重量％的Al2O3和6-13重量％的TiO2；
所述高粉矿含有58-61重量％的TFe、5-9重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、0.5-1.5重量％的MgO和1-2重量％的Al2O3；
所述中粉矿含有40-50重量％的TFe、15-25重量％的SiO2、1-3重量％的CaO、2-4重量％的MgO和4-6重量％的Al2O3。
优选地，在步骤S1中，所述高炉原料含有烧结矿、球团矿、膨润土、块矿、焦炭和煤粉，
所述球团矿含有52-60重量％的TFe、5-6重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、2-4重量％的MgO、3-4重量％的Al2O3和5-10重量％的TiO2；
所述块矿含有58-59重量％的TFe、8-9重量％的SiO2、0.5-1.5重量％的CaO、0.5-1.2重量％的MgO和2-3重量％的Al2O3。
优选地，在步骤S2中，球团矿的入炉品位按照下列公式计算，
Figure BDA0002191438230000031
其中，M表示球团矿的入炉品位，N表示钒钛磁铁精矿的TFe含量，P表示钒钛磁铁精矿所占比例，Q表示膨润土所占比例。
优选地，在步骤S3中，所述理论矿石单耗中的矿石为球团矿和块矿；理论矿石单耗的计算公式如下，
R＝945/A
其中，R表示理论矿石单耗，A表示入炉品位。
优选地，在步骤S4中，烧结矿的TFe含量通过下列平衡方程计算：
A＝B1×C1+B2×C2+B3×C3
其中，A表示入炉品位，B1表示烧结矿所占比例，C1表示烧结矿的TFe含量，B2表示球团矿所占比例，C2表示球团矿的TFe含量，B3表示块矿所占比例，C3表示块矿的TFe含量；
其中，A、B1、B2、C2、B3、C3均为已知量。
优选地，在步骤S4中，烧结矿单耗通过下列平衡方程计算：
F＝(945/A)×B1
其中，F表示烧结矿单耗，A和B1的含义与前文所述相同。
优选地，在步骤S5中，所述线性方程组包括5个平衡方程：
方程1：烧结工序的烧结原料烧残值＝烧结矿单耗
Figure BDA0002191438230000032
其中，X2表示烧结矿消耗的钒钛磁铁精矿单耗，X3表示高粉矿的单耗，X4表示中粉矿的单耗，X5表示生石灰的单耗，X6表示石灰石的单耗，X7表示焦粉的单耗，Sum表示烧结矿的产量；
方程2：高炉炉料结构表中计算出来的烧结矿的TFe含量＝烧结工序的烧结原料中对应的烧结矿的TFe含量
Figure BDA0002191438230000041
其中，X2-X7和Sum的含义与前文所述相同；
方程3：根据高炉工序的冶炼特点，全部入炉原料扣除铁水的SiO2后的碱度平衡方程
Figure BDA0002191438230000042
其中，X1表示球团矿消耗的钒钛磁铁精矿单耗，X2-X7的含义与前文所述相同，X8表示膨润土的单耗，X9表示块矿的单耗，X10表示焦炭的单耗，X11表示煤粉的单耗，R2表示炉渣二元碱度；
方程4：烧结混合料中的生石灰配比为定值D
Figure BDA0002191438230000043
其中，X2-X7的含义与前文所述相同，D表示烧结混合料中的生石灰配比；
方程5：烧结混合料中的含碳量初始值为定值E
Figure BDA0002191438230000044
其中，X1-X7的含义与前文所述相同，E表示烧结混合料中的含碳量初始值，0.85为焦粉的含碳量；
在计算过程中，X1、X2和X8-X11为已知量，X3-X7为未知量，根据5个平衡方程即可求出满足方程的唯一解X3-X7。
优选地，在方程3中，R2是根据生产实际设定的值。
优选地，R2为1.05。
优选地，在方程4中，D为根据碱度设定的值，优选地，D为0.08。
优选地，在方程5中，E为根据烧结工艺要求设定的值，优选地，E为0.035。
本发明所述的方法在设定高炉TiO2负荷、炉渣碱度和入炉品位不变的情况下，可快速分析高炉球团矿配比的增加对烧结配矿结构的影响规律，一次可得到9组方案和经济性评价结果。
附图说明
图1是实施例2中的生铁成本与球团矿配比的关系图；
图2是实施例2中的求解器界面。
具体实施方式
以下结合附图对本发明的具体实施方式进行详细说明。应当理解的是，此处所描述的具体实施方式仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明。
在本文中所披露的范围的端点和任何值都不限于该精确的范围或值，这些范围或值应当理解为包含接近这些范围或值的值。对于数值范围来说，各个范围的端点值之间、各个范围的端点值和单独的点值之间，以及单独的点值之间可以彼此组合而得到一个或多个新的数值范围，这些数值范围应被视为在本文中具体公开。
本发明提供了一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法，该方法包括以下步骤：
S1、确定烧结原料和高炉原料的成分及价格；
S2、根据球团矿和膨润土的配比计算出球团矿的入炉品位；
S3、根据入炉品位计算理论矿石单耗和高炉炉料结构表；
S4、根据高炉炉料结构表计算烧结矿的TFe含量和烧结矿单耗；
S5、根据炉渣碱度、烧结矿的TFe含量、烧结矿单耗、烧结燃料配比、熔剂配比构建线性方程组，求解烧结原料单耗；
S6、计算烧结原料的配比和成分以及生铁成本，得到球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律。
本发明所述的方法在设定高炉TiO2负荷、炉渣碱度和入炉品位不变的情况下，可快速分析高炉球团矿配比的增加对烧结配矿结构的影响规律，一次可得到9组方案和经济性评价结果。在本发明中，如无特别说明，TFe是指全铁。
在本发明所述的方法中，在步骤S1中，所述烧结原料含有钒钛磁铁精矿、高粉矿、中粉矿、生石灰、石灰石和焦粉。其中，所述生石灰和石灰石的混合物为溶剂，所述焦粉为烧结燃料。
所述钒钛磁铁精矿含有53-60重量％的TFe、2-4重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、2-4重量％的MgO、2-4重量％的Al2O3和6-13重量％的TiO2。所述钒钛磁铁精矿还含有影响脱硫成本的S和V2O5等其他组分。
所述高粉矿含有58-61重量％的TFe、5-9重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、0.5-1.5重量％的MgO和1-2重量％的Al2O3。所述高粉矿还含有S和P等其他组分。
所述中粉矿含有40-50重量％的TFe、15-25重量％的SiO2、1-3重量％的CaO、2-4重量％的MgO和4-6重量％的Al2O3。所述中粉矿还可以含有S和P等其他组分。
在一种优选实施方式中，所述钒钛磁铁精矿含有54重量％的TFe、3.8重量％的SiO2、0.5重量％的CaO、2.8重量％的MgO、3.5重量％的Al2O3和12.2重量％的TiO2；所述高粉矿含有60重量％的TFe、6重量％的SiO2、0.5重量％的CaO、1.5重量％的MgO和2重量％的Al2O3；所述中粉矿含有42.5重量％的TFe、17.5重量％的SiO2、2重量％的CaO、3重量％的MgO和5重量％的Al2O3。
在本发明所述的方法中，在步骤S1中，所述高炉原料含有烧结矿、球团矿、膨润土、块矿、焦炭和煤粉。
所述球团矿含有52-60重量％的TFe、5-6重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、2-4重量％的MgO、3-4重量％的Al2O3和5-10重量％的TiO2。所述球团矿还含有V2O5等其他组分。
所述块矿含有58-59重量％的TFe、8-9重量％的SiO2、0.5-1.5重量％的CaO、0.5-1.2重量％的MgO和2-3重量％的Al2O3。所述块矿还含有C等其他组分。
在本发明所述的方法中，在步骤S2中，球团矿的入炉品位按照下列公式计算，
Figure BDA0002191438230000071
其中，M表示球团矿的入炉品位，N表示钒钛磁铁精矿的TFe含量，P表示钒钛磁铁精矿所占比例，Q表示膨润土所占比例。
在步骤S2中，计算球团矿的入炉品位的作用是为了在指定高炉矿石入炉品位的条件下，计算得到烧结矿的TFe品位。
在本发明所述的方法中，在步骤S3中，所述理论矿石单耗中的矿石为球团矿和块矿；理论矿石单耗的计算公式如下，
R＝945/A
其中，R表示理论矿石单耗，A表示入炉品位。
在本发明所述的方法中，在步骤S4中，烧结矿的TFe含量通过下列平衡方程计算：
A＝B1×C1+B2×C2+B3×C3
其中，A表示入炉品位，B1表示烧结矿所占比例，C1表示烧结矿的TFe含量，B2表示球团矿所占比例，C2表示球团矿的TFe含量，B3表示块矿所占比例，C3表示块矿的TFe含量；
其中，在该平衡方程中，A、B1、B2、C2、B3、C3均已为已知量。
在计算烧结矿的TFe含量时，B1为40-75％，B2为20-60％，B3为2-5％；具体地，B1可以为65％、55％、45％、75％，B2可以为20％、22％、24％、26％、28％或55％，B3可以为2％、3％、4％或5％；优选情况下，B1为70％，B2为25％，B3为3％。
在本发明所述的方法中，在步骤S4中，烧结矿单耗通过下列平衡方程计算：
F＝(945/A)×B1
其中，F表示烧结矿单耗，A和B1的含义与前文所述相同。
在本发明所述的方法中，在步骤S5中，所述线性方程组包括5个平衡方程：
方程1：烧结工序的烧结原料烧残值＝烧结矿单耗
Figure BDA0002191438230000081
其中，X2表示烧结矿消耗的钒钛磁铁精矿单耗，X3表示高粉矿的单耗，X4表示中粉矿的单耗，X5表示生石灰的单耗，X6表示石灰石的单耗，X7表示焦粉的单耗，Sum表示烧结矿的产量。
方程2：高炉炉料结构表中计算出来的烧结矿的TFe含量＝烧结工序的烧结原料中对应的烧结矿的TFe含量
Figure BDA0002191438230000082
其中，X2-X7和Sum的含义与前文所述相同。
方程3：根据高炉工序的冶炼特点，全部入炉原料扣除铁水的SiO2后的碱度平衡方程
Figure BDA0002191438230000091
其中，X1表示球团矿消耗的钒钛磁铁精矿单耗，X2-X7的含义与前文所述相同，X8表示膨润土的单耗，X9表示块矿的单耗，X10表示焦炭的单耗，X11表示煤粉的单耗，R2表示炉渣二元碱度。
方程4：烧结混合料中的生石灰配比为定值D
Figure BDA0002191438230000092
其中，X2-X7的含义与前文所述相同，D表示烧结混合料中的生石灰配比。
方程5：烧结混合料中的含碳量初始值为定值E
Figure BDA0002191438230000093
其中，X1-X7的含义与前文所述相同，E表示烧结混合料中的含碳量初始值，0.85为焦粉的含碳量。
在计算过程中，X1、X2和X8-X11为已知量，X3-X7为未知量，根据5个平衡方程即可求出满足方程的唯一解X3-X7。
在本发明所述的方法中，在方程3中，R2是根据生产实际设定的值，优选地，R2为1.05。
在本发明所述的方法中，在方程4中，D为根据碱度设定的值，优选地，D为0.08。
在本发明所述的方法中，在方程5中，E为根据烧结工艺要求设定的值，优选地，E为0.035。
以下将通过实施例对本发明进行详细描述，但本发明的保护范围并不局限于此。
实施例1
S1、选定一种钒钛磁铁精矿及相应的烧结原料和高炉原料的成分以及价格，所述钒钛磁铁精矿及相应的烧结原料和高炉原料的成分如表1所示；
表1
Figure BDA0002191438230000101
表1中的Cf表示固定碳，Ig为烧损值，即1000℃下焙烧后的重量变化幅度，X1-X11与前文所述相同；
S2、根据球团矿和膨润土的配比计算出球团矿的入炉品位；
S3、指定入炉品位为50.5％，入炉TiO2负荷为130kg/t时，计算理论矿石单耗和高炉炉料结构表；
S4、根据高炉炉料结构表计算烧结矿的TFe含量和烧结矿单耗；
S5、构建包括5个平衡方程的线性方程组，求解烧结原料单耗，
方程1：烧结工序的烧结原料烧残值＝烧结矿单耗
Figure BDA0002191438230000102
其中，X2表示烧结矿消耗的钒钛磁铁精矿单耗，X3表示高粉矿的单耗，X4表示中粉矿的单耗，X5表示生石灰的单耗，X6表示石灰石的单耗，X7表示焦粉的单耗，Sum表示烧结矿的产量；
方程2：高炉炉料结构表中计算出来的烧结矿的TFe含量＝烧结工序的烧结原料中对应的烧结矿的TFe含量
Figure BDA0002191438230000111
其中，X2-X7和Sum的含义与前文所述相同；
方程3：根据高炉工序的冶炼特点，全部入炉原料扣除铁水的SiO2后的碱度平衡方程
Figure BDA0002191438230000112
其中，X1表示球团矿消耗的钒钛磁铁精矿单耗，X2-X7的含义与前文所述相同，X8表示膨润土的单耗，X9表示块矿的单耗，X10表示焦炭的单耗，X11表示煤粉的单耗，R2表示炉渣二元碱度，R2为1.1；
方程4：烧结混合料中的生石灰配比为定值0.08
Figure BDA0002191438230000113
其中，X2-X7的含义与前文所述相同；
方程5：烧结混合料中的含碳量初始值为定值0.035
Figure BDA0002191438230000114
其中，X1-X7的含义与前文所述相同，0.85为焦粉的含碳量；
在计算过程中，X1、X2和X8-X11为已知量，X3-X7为未知量，根据5个平衡方程即可求出满足方程的唯一解X3-X7；
S6、计算烧结原料的配比和成分以及生铁成本，所得到的球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律如表2所示。
表2
Figure BDA0002191438230000121
从表2中可以看出，随着球团矿配比从20％提高至50％，钒钛磁铁精矿全部用TFe含量为54％的攀枝花钒钛磁铁精矿时，生铁配矿成本呈下降趋势；烧结中的钒钛磁铁精矿配比从47.13％下降至17.72％，高粉矿配比从33.82％上升至56.07％，烧结碱度从1.77上升至2.69，烧结矿的CaO和SiO2的含量之和从14.5％上升至20.7％。从烧结实践经验来看，钒钛磁铁精矿比例下降，普通矿比例上升，烧结碱度和硅钙水平提高均有利于烧结产物质量的提高。
实施例2
按照实施例1所述的方法分析球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律，不同的是，在步骤S1中，所述钒钛磁铁精矿为TFe含量为56％的白马钒钛磁铁精矿，其成分如表3所示；在步骤S3中指定入炉品位为51.5％，入炉TiO2负荷为125kg/t；在步骤S5中，炉渣二元碱度R2为1.05，得到的生铁成本与球团矿配比的关系图如图1所示，得到的球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律如表4所示，求解器界面如图2所示。
表3
品名 Tfe/％ SiO2/％ CaO/％ MgO/％ Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>/％ TiO<sub>2</sub>/％ Ig/％
白马钒钛磁铁精矿 56.50 3.60 0.50 3.20 3.50 10.20 -1.50
表4
Figure BDA0002191438230000131
从表4中可以看出，随着球团矿配比从20％提高至60％，钒钛磁铁精矿全部用TFe含量为56％白马钒钛磁铁精矿时，生铁配矿成本呈下降趋势；烧结中的钒钛铁精矿配比从59％下降至19.9％，高粉矿配比从18.4％上升至39.5％，烧结碱度从1.73上升至2.95，烧结矿的CaO和SiO2的含量之和从14.7％上升至24.6％。从烧结实践经验来看，钒钛磁铁精矿比例下降，普通矿比例上升，烧结碱度和硅钙水平提高均有利于烧结产物质量的提高。从表4可知，球团矿配比为50％时，生铁配矿成本比球团矿配比为20％时降低27.6元/t铁左右。
实施例3
按照实施例1所述的方法分析球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律，不同的是，在步骤S1中，所述钒钛磁铁精矿为TFe含量为59％的白马钒钛磁铁精矿，其成分如表5所示；在步骤S3中指定入炉品位为53％，入炉TiO2负荷为125kg/t；在步骤S5中，炉渣二元碱度R2为1.05，得到的球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律如表6所示。
表5
品名 Tfe/％ SiO2/％ CaO/％ MgO/％ Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>/％ TiO<sub>2</sub>/％ Ig/％
白马钒钛磁铁精矿 59.00 2.00 0.40 2.50 3.00 10.40 -1.50
表6
Figure BDA0002191438230000141
从表6中可以看出，入炉品位为53％时，随着球团矿配比从20％提高至60％，钒钛磁铁精矿全部用TFe含量为59％的白马钒钛磁铁精矿时，生铁配矿成本呈下降趋势；烧结中的钒钛磁铁精矿配比从63.6％下降至28.1％，高粉矿配比从10.8％上升至25.5％，烧结碱度从1.75上升至2.47，烧结矿的CaO和SiO2的含量之和从13.0％上升至24.1％。从烧结实践经验来看，钒钛磁铁精矿比例下降，普通矿比例上升，烧结碱度和硅钙水平提高均有利于烧结产物质量的提高。从表6可知，球团矿配比为50％时，生铁配矿成本比球团矿配比为20％时降低23元/t铁左右。与实施例2相比，中粉矿配比大幅度上升，主要是受TFe含量为59％的白马钒钛磁铁精矿的低硅影响。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，包括各个技术特征以任何其它的合适方式进行组合，这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。

Claims (12)

1.一种钒钛磁铁精矿造块经济性快速评价方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
S1、确定烧结原料和高炉原料的成分及价格；
S2、根据球团矿和膨润土的配比计算出球团矿的入炉品位；
S3、根据入炉品位计算理论矿石单耗和高炉炉料结构表；
S4、根据高炉炉料结构表计算烧结矿的TFe含量和烧结矿单耗；
S5、根据炉渣碱度、烧结矿的TFe含量、烧结矿单耗、烧结燃料配比、熔剂配比构建线性方程组，求解烧结原料单耗；
S6、计算烧结原料的配比和成分以及生铁成本，得到球团矿配比的变化对烧结配矿结构的影响规律；
在步骤S5中，所述线性方程组包括5个平衡方程：
方程1：烧结工序的烧结原料烧残值＝烧结矿单耗
Figure FDA0003579493890000011
其中，X2表示烧结矿消耗的钒钛磁铁精矿单耗，X3表示高粉矿的单耗，X4表示中粉矿的单耗，X5表示生石灰的单耗，X6表示石灰石的单耗，X7表示焦粉的单耗，SinSum表示烧结矿的产量；
方程2：高炉炉料结构表中计算出来的烧结矿的TFe含量＝烧结工序的烧结原料中对应的烧结矿的TFe含量
Figure FDA0003579493890000012
方程3：根据高炉工序的冶炼特点，全部入炉原料扣除铁水的SiO2后的碱度平衡方程
Figure FDA0003579493890000013
其中，X1表示球团矿消耗的钒钛磁铁精矿单耗，X8表示膨润土的单耗，X9表示块矿的单耗，X10表示焦炭的单耗，X11表示煤粉的单耗，R2表示炉渣二元碱度；
方程4：烧结混合料中的生石灰配比为定值D
Figure FDA0003579493890000021
其中，D表示烧结混合料中的生石灰配比；
方程5：烧结混合料中的含碳量初始值为定值E
Figure FDA0003579493890000022
其中，E表示烧结混合料中的含碳量初始值，0.85为焦粉的含碳量；
在计算过程中，X1、X2和X8-X11为已知量，X3-X7为未知量，根据5个平衡方程即可求出满足方程的唯一解X3-X7。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤S1中，所述烧结原料含有钒钛磁铁精矿、高粉矿、中粉矿、生石灰、石灰石和焦粉，
所述钒钛磁铁精矿含有53-60重量％的TFe、2-4重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、2-4重量％的MgO、2-4重量％的Al2O3和6-13重量％的TiO2；
所述高粉矿含有58-61重量％的TFe、5-9重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、0.5-1.5重量％的MgO和1-2重量％的Al2O3；
所述中粉矿含有40-50重量％的TFe、15-25重量％的SiO2、1-3重量％的CaO、2-4重量％的MgO和4-6重量％的Al2O3。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤S1中，所述高炉原料含有烧结矿、球团矿、膨润土、块矿、焦炭和煤粉，
所述球团矿含有52-60重量％的TFe、5-6重量％的SiO2、0.1-1重量％的CaO、2-4重量％的MgO、3-4重量％的Al2O3和5-10重量％的TiO2；
所述块矿含有58-59重量％的TFe、8-9重量％的SiO2、0.5-1.5重量％的CaO、0.5-1.2重量％的MgO和2-3重量％的Al2O3。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤S2中，球团矿的入炉品位按照下列公式计算，
Figure FDA0003579493890000031
其中，M表示球团矿的入炉品位，N表示钒钛磁铁精矿的TFe含量，P表示钒钛磁铁精矿所占比例，Q表示膨润土所占比例。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤S3中，所述理论矿石单耗中的矿石为球团矿、烧结矿和块矿；理论矿石单耗的计算公式如下，R＝945/A
其中，R表示理论矿石单耗，A表示入炉品位。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在步骤S4中，烧结矿的TFe含量通过下列平衡方程计算：
A＝B1×C1+B2×C2+B3×C3
其中，A表示入炉品位，B1表示烧结矿所占比例，C1表示烧结矿的TFe含量，B2表示球团矿所占比例，C2表示球团矿的TFe含量，B3表示块矿所占比例，C3表示块矿的TFe含量；
其中，A、B1、B2、C2、B3、C3均为已知量。
7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，在步骤S4中，烧结矿单耗通过下列平衡方程计算：
F＝(945/A)×B1
其中，F表示烧结矿单耗，A和B1的含义与前文所述相同。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，在方程3中，R2是根据生产实际设定的值。
9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，在方程3中，R2为1.05。
10.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，在方程4中，D为根据碱度设定的值；在方程5中，E为根据烧结工艺要求设定的值。
11.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，在方程4中，D为0.08。
12.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，在方程5中，E为0.035。
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