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CN101631884B - 铝合金材料及铝合金硬钎焊片材 - Google Patents

铝合金材料及铝合金硬钎焊片材 Download PDF

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CN101631884B CN2008800083492A CN200880008349A CN101631884B CN 101631884 B CN101631884 B CN 101631884B CN 2008800083492 A CN2008800083492 A CN 2008800083492A CN 200880008349 A CN200880008349 A CN 200880008349A CN 101631884 B CN101631884 B CN 101631884B
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Kobe Steel Ltd
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Abstract

本发明提供一种用作铝合金硬钎焊片材的心材的、高温经时强度优异的铝合金材料。本发明的铝合金材料为用作在心材Cl的至少一面具有钎料F的铝合金硬钎焊片材B31(或B32)的心材Cl的铝合金材料，Cu超过2.5质量％，含有3.5质量％以下，剩余部分包含铝及不可避免的杂质。

Description

铝合金材料及铝合金硬钎焊片材 
技术领域
本发明涉及一种用作铝合金硬钎焊片材的心材的铝合金材料及铝合金硬钎焊片材。 
背景技术
通常，作为汽车用交换器的例如电容器、蒸发器、中间冷却器等，通常通过下述方法制造，即，将具有流体通路的形状的管材或板材与进行了螺纹成形的翅材相互重叠并在组合的状态下进行钎焊。这种管材或板材、翅材是由钎焊(Brazing)用的铝合金材料、或在包含铝合金的心材的一面或两面包覆有Al-Si类合金的填焊合金(filler alloy)等的铝合金硬钎焊片材成形而成。 
现有的钎焊用的铝合金材料或铝合金硬钎焊片材的心材使用Al-Mn类合金为主流。而且，为了使这种铝合金的强度提高，提出了添加有Cu、进而Si或Mg的钎焊用的铝合金材料或以其为心材、包覆有Al-Si类合金的钎料的铝合金硬钎焊片材(参照专利文献1～3)。 
专利文献1：日本特开平8-291353号公报(段落0010～0015、段落0025) 
专利文献2：日本特开平5-339666号公报(段落0005～0013) 
专利文献3：日本特开平4-202735号公报(第2页右上第12行～同页左下第17行) 
发明内容
但是，由如上所述的钎焊用的铝合金材料及以其为心材的铝合金硬钎焊片材制造的热交换器的使用温度大概为100℃以下。因此，具有如下问题：使用温度在例如150℃以上的高温的经时过程中，铝合金材料或以其为心材的铝合金硬钎焊片材的强度不充分，使用上存在界限。 
另外，近年来热交换器要求小型化、高性能化，热交换器的使用条件 存在进行高压化、高温化的趋势，就钎料用的铝合金材料或以其为心材的铝合金硬钎焊片材而言，要求150℃以上的高温经时过程中的高强度化。 
因此，为了解决上述问题，本发明的课题在于，提供一种用作铝合金硬钎焊片材的心材的高温经时强度优异的铝合金材料及使用高温经时强度优异的心材的铝合金硬钎焊片材。 
为了解决上述课题，本发明的铝合金材料的特征在于，是用作在心材的至少一面具有钎料的铝合金硬钎焊片材的心材，其中，含有超过2.5质量％且3.5质量％以下的Cu，剩余部分包含铝及不可避免的杂质。 
这种铝合金材料Cu的含量规定为超过2.5质量％且3.5质量％以下的范围，由此，可以提高利用Cu的固溶/析出强化(solid solution-precipitationstrengthening)的铝合金的强度，且可缩小高温过程中铝合金的强度降低。 
另外，本发明的铝合金材料的特征在于，还含有Si：0.05～1.0质量％、Fe：0.05～1.5质量％、Mn：0.05～1.5质量％、Mg：0.05～0.6质量％、Ni：0.05～1.5质量％、Cr：0.05～0.3质量％、Ti：0.05～0.3质量％、Zr：0.05～0.3质量％、V：0.05～0.3质量％、Sn：0.01～0.1质量％、Cd：0.01～0.1质量％、In：0.01～0.1质量％中的至少1种以上。 
这种铝合金材料还含有Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1种以上，同时，适当地规定其含量，可以使铝合金的强度和成形加工性提高。 
另外，为了解决上述课题，本发明的铝合金硬钎焊片材的特征在于，以上述铝合金材料为心材，并在其一面或两面具有包含铝合金的钎料。 
这种铝合金硬钎焊片材以上述铝合金材料为心材，可以缩小高温经时过程中的强度降低，可以使成形加工性提高。另外，由于心材的一面或两面具有钎料，从而可以利用钎焊容易地对热交换器等进行加工。 
另外，本发明的铝合金硬钎焊片材的特征在于，以上述铝合金材料为心材，并在其一面具有包含铝合金的钎料，在另一面具有包含铝或铝合金的牺牲阳极材料(sacrificial alloy)。 
这种铝合金硬钎焊片材以上述铝合金材料为心材，由此，可以缩小高温过程中的强度降低，可以使高温过程中的强度降低缩小，使成形加工性提高。另外，由于在心材的一面具有钎料，因此，可以利用钎焊容易地对 热交换器等进行加工。而且，由于在心材的另一面具有牺牲阳极材料，因此，可以通过牺牲阳极材料的牺牲作用(sacrificial effect)来使其腐蚀性(corrosion resistance)提高。 
本发明的铝合金材料通过适当地规定Cu的含量，可以提高铝合金的强度，并缩小高温过程中的强度降低，从而高温经时强度优异。另外，通过还含有Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1种以上且适当地规定其含量，可使强度和成形加工性优异。 
本发明的铝合金硬钎焊片材通过以适当地规定了Cu的含量的铝合金材料为心材，使高温经时强度或成形加工性优异。另外，通过在心材的至少一面具有钎料，可以利用钎焊容易地对热交换器等进行加工。 
附图说明
图1(a)是表示在心材的一面具有钎料的铝合金硬钎焊片材的剖面图， 
(b)是表示在心材的两面具有钎料的铝合金硬钎焊片材的剖面图。 
图2是表示在心材的一面具有钎料、在另一面具有牺牲阳极材料的铝合金硬钎焊片材的剖面图。 
符号说明 
B31、B32、B4  硬钎焊片材 
C1、C2  心材(铝合金材料) 
F    钎料 
S    牺牲阳极材料 
具体实施方式
下面，对本发明一实施方式进行说明。 
[铝合金材料] 
本发明的第1实施方式的铝合金材料为用作铝合金硬钎焊片材的心材的铝合金材料，含有超过2.5质量％且3.5质量％以下的Cu，剩余部分包含铝及不可避免的杂质。 
另外，本发明的第2实施方式的铝合金材料为用作铝合金硬钎焊片材的心材的铝合金材料，含有超过2.5质量％且3.5质量％以下的Cu的同时， 还含有Si：0.05～1.0质量％、Fe：0.05～1.5质量％、Mn：0.05～1.5质量％、Mg：0.05～0.6质量％、Ni：0.05～1.5质量％、Cr：0.05～0.3质量％、Ti：0.05～0.3质量％、Zr：0.05～0.3质量％、V：0.05～0.3质量％、Sn：0.01～0.1质量％、Cd：0.01～0.1质量％、In：0.01～0.1质量％中的至少1种以上，剩余部分包含铝及不可避免的杂质。 
此外，本发明实施方式的铝合金材料也可以用作钎焊用的铝合金材料。 
下面，对用数值限定本发明实施方式的铝合金材料的添加元素的含量的理由进行说明。 
<Cu：超过2.5质量％且3.5质量％以下> 
Cu在铝合金中进行固溶、析出强化(solid solution-precipitationstrengthening)，使其强度提高。另外，通过添加Cu，高温过程中的铝合金材料的强度降低变小。而且，做成铝合金硬钎焊片材的心材时，可以通过添加Cu来将心材的电位设定为比钎料的电位高(noble)，因此，钎料将心材(铝合金材料)进行牺牲防腐蚀，使铝合金硬钎焊片材的耐腐蚀性提高。 
如果Cu的含量为2.5质量％以下，则不能得到充分的高温经时强度。另一方面，Cu的含量超过3.5质量％时，铝合金材料的熔点降低，因此，在钎焊时，铝合金材料有可能熔化。另外，随着Cu的含量的增加，钎焊前的原材料(铝合金材料)的伸展性降低，因此，成形加工性降低。因此，本发明的第1实施方式及第2实施方式中的铝合金材料的Cu的含量超过2.5质量％且在3.5质量％以下。 
<Si：0.05～1.0质量％> 
Si在铝合金中进行固溶/析出强化，使其强度提高。Si的含量不足0.05质量％时，不能得到充分的强度提高效果。另一方面，Si的含量超过1.0质量％时，有时与上述Cu一起进一步降低铝合金材料的熔点，因此，铝合金材料在钎焊时有可能熔融。因此，将本发明的第2实施方式中的Si含量设定为0.05～1.0质量％。 
<Fe：0.05～1.5质量％> 
Fe在铝合金中作为金属间化合物进行晶出/析出，有助于分散强化(dispersion strengthning)。另外，晶出/析出的金属间化合物成为再结晶的核， 促进再结晶，因此，具有使晶粒组织微细的效果，使铝合金材料的成形加工性提高。Fe的含量不足0.05质量％时，不能充分地得到这些效果。另一方面，Fe的含量超过1.5质量％时，有时金属间化合物的晶出/析出增加，使铝合金材料的成形加工性降低。因此，将本发明的第2实施方式中的Fe的含量设定为0.05～1.0质量％。 
<Mn：0.05～1.5质量％> 
Mn在铝合金中作为金属间化合物进行晶出、析出，有助于分散强化。Mn的含量不足0.05质量％时，不能充分地得到分散强化的效果。另一方面，Mn的含量超过1.5质量％时，粗大的晶出物的量增加，因此，有时使铝合金材料的成形加工性降低。因此，本发明的第2实施方式中的Mn的含量设定为0.05～1.0质量％。 
<Mg：0.05～0.6质量％> 
Mg与上述Cu、Si、Mn同样地添加到铝合金中，由此，在铝合金中进行固溶/析出强化，从而使其强度提高。尤其是在与Si同时添加时，生成/析出金属间化合物，有助于析出强化。Mg的含量不足0.05质量％时，不能充分地得到这些效果。另一方面，Mg的含量超过0.6质量％时，在使用非腐蚀性焊剂的氛围下的钎焊中，有时阻碍钎焊性。另外，有时钎焊前的原材料(铝合金材料)的伸展性降低，成形加工性降低。因此，将本发明的第2实施方式中的Mg的含量设定为0.05～0.6质量％。 
<Ni：0.05～1.5质量％> 
Ni在铝合金中作为金属间化合物存在，有助于分散强化。Ni的含量不足0.05质量％时，不能充分地得到分散强化的效果。另一方面，Ni的含量超过1.5质量％时，金属间化合物增加，因此，有时使铝合金材料的成形加工性降低。因此，将本发明的第2实施方式中的Ni的含量设定为0.05～1.5质量％。 
<Cr：0.05～0.3质量％> 
Cr在铝合金中生成微细的金属间化合物，使其强度提高。Cr的含量不足0.05质量％时，不能充分地得到强度提高的效果。另一方面，Cr的含量超过0.3质量％时，生成粗大的金属间化合物，因此，有时使铝合金材料的成形加工性降低。因此，将本发明的第2实施方式中的Cr的含量设 定为0.05～0.3质量％。 
<Ti：0.05～0.3质量％> 
Ti在铝合金中生成微细的金属间化合物，使其强度提高。Ti的含量不足0.05质量％时，不能充分地得到强度提高的效果。另一方面，Ti的含量超过0.3质量％时，生成粗大的金属间化合物，因此，有时使铝合金材料的成形加工性降低。因此，将本发明的第2实施方式中的Ti的含量设定为0.05～0.3质量％。 
<Zr：0.05～0.3质量％> 
Zr在铝合金中生成微细的金属间化合物，使其强度提高。Zr的含量不足0.05质量％时，不能充分地得到强度提高的效果。另一方面，Zr的含量超过0.3质量％时，生成粗大的金属间化合物，因此，有时使铝合金材料的成形加工性降低。因此，将本发明的第2实施方式中的Zr的含量设定为0.05～0.3质量％。 
<V：0.05～0.3质量％> 
V在铝合金中生成微细的金属间化合物，使其强度提高。V的含量不足0.05质量％时，不能充分地得到强度提高的效果。另一方面，V的含量超过0.3质量％时，生成粗大的金属间化合物，因此，有时使铝合金材料的成形加工性降低。因此，将本发明的第2实施方式中的V的含量设定为0.05～0.3质量％。 
<Sn：0.01～0.1质量％> 
Sn在铝合金中促进高温时的Cu的析出，有助于强度提高。Sn的含量不足0.01质量％时，不能充分地得到该效果。另一方面，Sn的含量超过0.1质量％时，该效果饱和，即，该效果没有变化为将Sn的含量设定为0.1质量％的效果，因此，结果是成本升高。因此，本发明的第2实施方式中的Sn的含量设定为0.01～0.1质量％。 
<Cd：0.01～0.1质量％> 
Cd与Sn同样，在铝合金中促进高温时的Cu的析出，有助于强度提高。Cd的含量不足0.01质量％时，不能充分地得到该效果。另一方面，Cd的含量超过0.1质量％时，该效果饱和，因此，结果是成本升高。因此，本发明的第2实施方式中的Cd的含量设定为0.01～0.1质量％。 
<In：0.01～0.1质量％> 
In与Sn、Cd同样，在铝合金中促进高温时的Cu的析出，有助于强度提高。In的含量不足0.01质量％时，不能充分地得到该效果。另一方面，In的含量超过0.1质量％时，该效果饱和，因此，结果是成本升高。因此，将本发明的第2实施方式中的In的含量设定为0.01～0.1质量％。 
<不可避免的杂质> 
在本发明的实施方式所述的铝合金材料中，作为不可避免的杂质，可以含有低于上述各个含量的下限值的本发明的第2实施方式所述的铝合金材料的添加元素即Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In。即使含有这些添加元素低于各个的含量的下限值，也对本发明的实施方式的铝合金材料的性能没有任何妨碍。此外，为了得到这些添加元素的上述效果，特别需要含有本发明中规定的含量。 
[铝合金硬钎焊片材] 
下面，适宜参照附图对以上述本发明的实施方式所述的铝合金材料作为心材的铝合金硬钎焊片材(以下称为硬钎焊片材)进行说明。图1(a)是表示在心材的一面具有钎料的硬钎焊片材的剖面图，(b)是表示在心材的两面具有钎料的硬钎焊片材的剖面图。图2是表示在心材的一面具有钎料、在另一面具有牺牲阳极材料的硬钎焊片材的剖面图。 
如图1(a)所示，硬钎焊片材B31在上述第1实施方式的铝合金材料的心材C1(或第2实施方式的铝合金材料的心材C2)的一面具有包含铝合金的钎料F。 
另外，如图1(b)所示，硬钎焊片材B32在心材C1(或心材C2)的两面具有包含铝合金的钎料F。 
而且，如图2所示，硬钎焊片材B4在心材C1(或心材C2)的一面具有包含铝合金的钎料F，在另一面具有包含铝或铝合金的牺牲阳极材料S。 
<心材> 
硬钎焊片材B31、B32、B4的心材C1为上述第1实施方式的铝合金材料，心材C2为上述第2实施方式的铝合金材料。对心材C1、C2的添加元素的含量及数值限定含量的理由如上所述，因此，省略说明。 
<钎料> 
作为硬钎焊片材B31、B32、B4的钎料F，可以使用包含铝合金的公知的钎料。作为这种铝合金，可以列举例如：Al-Si类合金、Al-Si-Zn类合金、Al-Si-Mg(Bi)类合金等。 
<牺牲阳极材料> 
作为硬钎焊片材B4的牺牲阳极材料S(以下称为牺牲材料)，可以使用包含铝或铝合金的公知的牺牲材料。此外，作为铝合金，可列举例如：Al-Zn类合金、Al-Zn-Mg类合金、以及在它们中含有Mn、Si等的合金等。 
在此，对本发明的实施方式的硬钎焊片材的制造方法的一例简单地进行说明。 
首先，将心材(铝合金材料)用铝合金、钎料用铝合金及牺牲材料用铝合金分别进行溶解、铸造，根据需要进行刮平(scalping)、均质化处理(homogenized heat treatment)，得到心材用铸块、钎料用铸块及牺牲材料用铸块。而且，对钎料用铸块及牺牲材料用铸块分别热轧或切割成规定的厚度，得到钎料用铝合金板及牺牲材料用铝合金板。此外，心材用铸块也可以根据需要热轧或切割成规定的厚度并做成心材用铝合金板。 
接着，以成为规定的包覆率的方式将这样得到的心材用铸块(或心材用铝合金板)和钎料用铝合金板及牺牲材料用铝合金板重合，在400℃以上的温度下加热后，通过热轧进行压接，做成板状。其后，通过粗钝、冷轧、中间烧钝、冷轧、以及根据需要进行的精加工烧钝，做成规定的板厚。这样，可以制造本发明的实施方式的硬钎焊片材。 
在此，通过在将上述心材用铸块(或心材用铝合金板)和钎料用铝合金板及牺牲材料用铝合金板重合的工序中，将1张钎料用铝合金板和心材用铸块(或心材用铝合金板)重合，经过其后的工序(粗钝、冷轧、中间烧钝、冷轧、精加工烧钝等)，可以制造图1(a)所示的硬钎焊片材B31。 
另外，通过以在2张钎料用铝合金板之间夹持心材用铸块(或心材用铝合金板)的方式重合，经过其后的工序，可以制造图1(b)所示的硬钎焊片材B32。 
而且，通过以在钎料用铝合金板及牺牲材料用铝合金板之间夹持心材用铸块(或心材用铝合金板)的方式重合，经过其后的工序，可以制造图2所示的硬钎焊片材B4。 
此外，本发明的实施方式所述的铝合金材料(钎料用铝合金材料)可以通过如下方法制造，即，将上述心材用铸块热轧成规定的厚度后，根据需要进行粗钝、冷轧、中间烧钝、冷轧、精加工烧钝，由此做成规定的板厚。 
以上的制造方法为用于制造本发明的实施方式的硬钎焊片材(或铝合金材料)的一例，并不一定限定于该制造方法。 
对于以上说明的第1实施方式及第2实施方式的铝合金材料，通过适当地规定Cu的含量，可以提高铝合金的强度，且缩小高温过程中的强度降低，因此，高温经时强度优异。另外，第2实施方式的铝合金材料还含有Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1种以上，且通过适当地规定其含量，强度和成形加工性优异。 
另外，硬钎焊片材的B31、B32、B4具有第1实施方式(或第2实施方式)的铝合金材料的心材C1(或C2)，可使高温经时强度或成形加工性优异。另外，由于在心材C1(或C2)的至少一面具有钎料F，从而可以通过钎焊容易地对热交换器等进行加工。而且，由于如硬钎焊片材B4那样具有牺牲阳极材料S，从而可以使其耐腐蚀性提高。 
这种硬钎焊片材的B31、B32、B4(及钎焊用的铝合金材料)可以优选用作通过钎焊制造的汽车用热交换器的板材或管材等。由此，尤其是在150℃以上的高温经时方面，可以制造具有充分的强度的热交换器。 
实施例 
下面，对于以本发明的铝合金材料作为心材的硬钎焊片材，对比满足本发明中规定的添加元素的含量的范围的实施例、和不满足本发明中规定的添加元素的含量的范围的比较例，具体地进行说明。 
实施例及比较例的硬钎焊片材如下制作。 
首先，使用表1所示组成的心材用铝合金、钎焊用的铝合金(含有Si：10质量％、Fe：0.2质量％)及牺牲材料用铝合金(含有Si：0.1质量％、Fe：0.2质量％、Mn：0.1质量％、Zn：2.0质量％)，分别进行溶解、铸造后，实施均质化处理及热轧，得到心材用铝合金板、钎料用铝合金板及牺牲材料用铝合金板。 
[表1] 
Figure G2008800083492D00101
接着，准备在心材用铝合金板的两面以成为板厚整体的10％的方式分 别设置有钎料用铝合金板的铝合金板，以及分别以成为板厚整体的10％的方式在心材用铝合金板的一面设置有钎料用铝合金板而在另一面设置有牺牲用铝合金板的铝合金板，实施热轧、冷轧、烧钝，制作表2所示的硬钎焊片材(实施例1～4、比较例5、6)及表3所示的硬钎焊片材(实施例7～36、比较例37～38)。这些硬钎焊片材(实施例及比较例)的板厚为1.6mm，被调质为O材。 
[表2] 
Figure G2008800083492D00111
在此，实施例1～4的任一项的心材中所含的Cu的含量满足本发明(权利要求1)中规定的范围。比较例5中，心材中所含的Cu的含量为本发明中规定的范围的下限值以下，比较例6中，心材中所含的Cu的含量超过本发明中规定的范围的上限值。 
此外，实施例1～3、比较例5、6为图1(b)所示的在心材C1的两面具有钎料F，F的硬钎焊片材，实施例4为图2所示的在心材C1的一面具有钎料F而在另一面具有牺牲阳极材料S(牺牲材料)的硬钎焊片材。 
【表3】 
Figure DEST_PATH_GSB00000303867400011
在此，实施例7～36的任一心材中所含的Cu及其它添加元素(Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1种以上)的含量全部满足本发明(权利要求2)中规定的范围。 
比较例37的心材中所含的Si的含量超过本发明中规定的范围的上限值，比较例38的心材中所含的Fe的含量超过本发明中规定的范围的上限值。比较例39的心材中所含的Mn的含量超过本发明中规定的范围的上限值，比较例40的心材中所含的Mg的含量超过本发明中规定的范围的上限值。 
比较例41的心材中所含的Ni的含量超过本发明中规定的范围的上限值，比较例42的心材中所含的Cr的含量超过本发明中规定的范围的上限值。比较例43的心材中所含的Ti的含量超过本发明中规定的范围的上限值，比较例44的心材中所含的Zr的含量超过本发明中规定的范围的上限值。 
比较例45的心材中所含的V的含量超过本发明中规定的范围的上限值，比较例46的心材中所含的Sn的含量超过本发明中规定的范围的上限值。比较例47的心材中所含的Cd的含量超过本发明中规定的范围的上限值，比较例48的心材中所含的In的含量超过本发明中规定的范围的上限值。 
此外，实施例7～34、比较例37～48，如图1(b)所示，为在心材C2的两面具有钎料F，F的硬钎焊片材，实施例35、36，如图2所示，为在心材C2的一面具有钎料F、在另一面具有牺牲阳极材料S(牺牲材料)的硬钎焊片材。 
另外，如上所述，即使本发明的铝合金材料(心材)含有作为不可避免的杂质的其它添加元素(Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In)不足各自的含量的下限值，也不会对本发明的性能有任何妨碍。因此，对心材中所含的其它添加元素的含量不足本发明中规定的范围的下限值的硬钎焊片材进行高温经时强度及成形加工性的评价。 
<成形加工性的评价> 
由各实施例及各比较例分别制作JIS Z2201中所规定的5号试验片，在常温下用拉伸试验机测定原材料伸展性，将原材料伸展性为26％以上的试验片评价为成形加工性良好。将其结果示于表2及表3。 
<高温经时强度的评价> 
将各实施例及各比较例分别切割成宽度100mm×长度200mm的短片状，涂敷市售的非腐蚀性助熔剂(FL-7、森田化学工业株式会社(MoritaChemical industries Co.Ltd.))5g/m2并干燥后，以纵方向为垂直方向的方式垂吊，在氮氛围中、以590℃保持2分钟并进行钎焊加热。 
高温经时强度由钎焊加热后的短片状的试验片分别制作JIS Z2201中所规定的5号试验片，以200℃保持300小时后，在200℃下用拉伸试验机测定拉伸强度，将高温经时强度为145MPa以上的试验片评价为高温经时强度优异。将其结果示于表2及表3。 
<评价结果> 
首先，如表2所示，心材中所含的Cu的含量满足本发明(权利要求1)中规定的范围的实施例1～4中，200℃、300小时后(高温过程后)的200℃下的高温经时强度为145MPa以上，高温经时强度优异。另外，原材料伸展性为26％以上，成形加工性也良好。 
另一方面，比较例5由于心材中所含的Cu的含量为本发明中规定的范围的下限值以下，因此，高温经时强度为120MPa，与实施例1～4相比，高温经时强度不充分。 
另外，比较例6由于心材中所含的Cu的含量超过本发明中规定的范围的上限值，因此，通过钎焊加热(590℃、2分钟)，心材也与钎料一起熔融，不能得到正常的试验片，不能测定高温经时强度。另外，与实施例1～4相比，原材料伸展性低。 
其次，如表3所示，心材中所含的Cu及其它添加元素(Si、Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V、Sn、Cd、In中的至少1种以上)的含量全部满足本发明(权利要求2)中规定的范围的实施例7～36中，200℃、300小时后(高温过程后)的200℃下的高温经时强度为145MPa以上，高温经时强度优异。同时，原材料伸展性为26％以上，成形加工性良好。 
另一方面，比较例37由于心材中所含的Si的含量超过本发明中规定的范围的上限值，因此，通过钎焊加热(590℃、2分钟)，心材也与钎料一起熔融，不能得到正常的试验片，不能测定高温经时强度。 
另外，比较例38～45由于心材中所含的Fe、Mn、Mg、Ni、Cr、Ti、Zr、V的含量分别超过本发明中规定的范围的上限值，因此，与实施例7～16 相比，原材料伸展性低至21～23％，成形加工性降低。此外，心材中所含的Mg的含量超过本发明中规定的范围的上限值的比较例40中，钎焊加热后的钎料的表面呈现茶褐色，且钎料的流动性不均匀。 
而且，比较例46～48中，心材中所含的Sn、Cd、In分别超过本发明中规定的范围的上限值。但是，与心材中所含的Sn、Cd、In的各自的含量满足本发明中规定的范围的实施例16～18相比，就高温经时强度及原材料伸展性(成形加工性)的任一种而言，都没有显著变化，添加Sn、Cd、In产生的效果饱和。 
以上，对本发明所述的铝合金材料及硬钎焊片材，例示实施方式及实施例进行了详细说明，但本发明并不限定于这些内容。就具体的构成而言，可以在不脱离本发明的宗旨的范围内进行适当变更。 

Claims (4)

1.一种铝合金材料，其特征在于，用作在心材的至少一面具有钎料的铝合金硬钎焊片材的所述心材，
所述铝合金材料含有超过2.5质量％且3.5质量％以下的Cu，
剩余部分包含铝和不可避免的杂质，
以590℃保持2分钟并进行钎焊加热后，再以200℃保持300小时后，在200℃下的拉伸强度为145MPa以上。
2.如权利要求1所述的铝合金材料，其特征在于，
所述铝合金材料还含有Si：0.05～1.0质量％、
Fe：0.05～1.5质量％、
Mn：0.05～1.5质量％、
Mg：0.05～0.6质量％、
Ni：0.05～1.5质量％、
Cr：0.05～0.3质量％、
Ti：0.05～0.3质量％、
Zr：0.05～0.3质量％、
V：0.05～0.3质量％、
Sn：0.01～0.1质量％、
Cd：0.01～0.1质量％、
In：0.01～0.1质量％中的至少1种以上。
3.一种铝合金硬钎焊片材，其特征在于，
以权利要求1或权利要求2所述的铝合金材料作为心材，且在其一面或两面具有包含铝合金的钎料。
4.一种铝合金硬钎焊片材，其特征在于，
以权利要求1或权利要求2所述的铝合金材料作为心材，且在其一面具有包含铝合金的钎料，在另一面具有包含铝或铝合金的牺牲阳极材料。
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