CN109478837B - 电动机、送风机以及空气调节机 - Google Patents
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Abstract
电动机(1)具有转子(2)和定子(3)。转子(2)具有转子芯(21)和固定于转子芯(21)的外侧表面的多个永久磁铁(22)。定子(3)具有:定子芯(31),具有齿部(312);以及绕组(32),缠绕于定子芯(31)。电动机(1)在将齿部(312)的前端面(312a)的中央至永久磁铁(22)的最小距离设为t1、将齿部(312)的端部(312c)至永久磁铁(22)的距离设为t2时,满足公式1<t2/t1≤8。
Description
技术领域
本发明涉及电动机。
背景技术
近年来,伴随能量削减的要求以及生产规模的扩大,要求高效率且低成本的电动机。例如,在专利文献1中,公开了具有10极12槽的电动机。例如,相比于具有8极12槽的电动机,具有10极12槽的电动机的针对基波的绕组系数大,针对同一磁铁量的转矩特性提高,所以马达效率被改善。进而,在具有10极12槽的电动机中使磁铁厚度(磁铁使用量)变小,能够实现电动机的小型化以及低成本化。
现有技术文献
专利文献
专利文献1:日本特开2009-171790号公报
发明内容
在具有10极12槽的电动机中,在固定于转子的永久磁铁与定子的齿部之间产生的吸引以及排斥集中于相互对置的两个齿部,所以驱动电动机的期间的定子的变形所致的电动机的振动变大。
在电动机发生偏心的情况下,磁通分布为非对称,所以产生径向的电磁激振力。该情况下的电磁激振力的周期取决于电动机的转速(具体而言,转子的转速)。电磁激振力的产生是在齿部交链的磁通(来自永久磁铁的磁通与由供给到绕组的电流产生的磁通的相互作用)所引起的。
由于在永久磁铁与定子的齿部之间产生的吸引以及排斥,也产生电磁激振力。该情况下的电磁激振力的周期取决于形成于齿部间的槽部的数量和电动机的转速。
在齿部交链的磁通(交链磁通)因电动机的驱动(转子的旋转)而变化,在转子的磁极通过槽部时,交链磁通的变化变得显著。该交链磁通的变化引起转矩纹波,成为电动机的噪音以及振动的原因。
本发明的目的在于降低电动机的转矩纹波。
本发明的电动机具备:转子,具有转子芯和固定于所述转子芯的外侧表面的多个永久磁铁,具有10极的磁极,以旋转轴为中心而旋转自如;以及定子,具有定子芯和绕组,所述定子芯具有在旋转轴方向上层叠的多个电磁钢板,所述绕组通过集中卷绕而缠绕于所述定子芯,所述定子芯具有:12个槽部;以及齿部,具有面向所述永久磁铁的前端面,与所述槽部中的至少1个槽部邻接,在将周向上的所述前端面的中央至所述永久磁铁的最小距离设为t1、将所述周向上的所述前端面的端部至所述永久磁铁的距离设为t2时,满足公式1<t2/t1≤8,所述旋转轴至作为所述周向上的所述永久磁铁的中央的永久磁铁中央部的距离R1与所述定子的半径R2的比率R1/R2为0.50以上且0.625以下。
根据本发明,能够降低电动机的转矩纹波。
附图说明
图1是概略地示出本发明的实施方式1的电动机的内部构造的剖视图。
图2是概略地示出转子以及定子各自的一部分的构造的局部剖视图。
图3是概略地示出转子以及定子各自的一部分的构造的局部剖视图。
图4是示出转子以及定子的位置关系的局部剖视图。
图5是概略地示出变形例1的电动机的内部构造的剖视图。
图6是概略地示出图5所示的定子的定子芯的一部分的构造的局部剖视图。
图7是示出使齿端部至永久磁铁的距离t2相对于齿中央部至永久磁铁的距离t1变化时的转矩纹波与马达电流增加率的关系的图。
图8是示出比率R1/R2与齿槽转矩的关系的图。
图9是示出电动机的旋转过程中的转矩的变动幅度(转矩纹波)的图。
图10是概略地示出本发明的实施方式2的空气调节机的结构的图。
(附图标记说明)
1、1a、11a、13a、14a:电动机;2:转子;3、3a:定子;10:空气调节机;11:室内机;12:制冷剂配管;13:室外机;14:压缩机;14b:压缩机构;14c:壳体;21:转子芯;22:永久磁铁;23:轴;31、31a:定子芯;32:绕组;310:分割芯;221:永久磁铁端部;222:永久磁铁中央部;311:磁轭部;312、314:齿部;312a:前端面;312b:齿中央部;312c:齿端部;313:槽部。
具体实施方式
实施方式1.
图1是概略地示出本发明的实施方式1的电动机1的内部构造的剖视图。箭头D1表示沿着转子2、定子芯31以及定子3各自的外周的方向(以下称为“周向”)。
图2是概略地示出转子2以及定子3各自的一部分的构造的局部剖视图。
电动机1具有转子2和定子3。电动机1例如是3相同步电动机。但是,电动机1不限定于3相同步电动机。
进而,电动机1也可以具有检测转子2的旋转位置的磁传感器、安装有磁传感器以及控制电路的电路基板以及旋转自如地支承转子2的轴23的两端的轴承。
转子2具有转子芯21、多个永久磁铁22以及轴23。转子2以旋转轴A1为中心而旋转自如。转子2隔着空隙而旋转自如地配置于定子3的内侧。
转子2的半径R1(最大外径)与定子3的半径R2(最大外径)的比率R1/R2(外径比率)优选是0.50以上且0.625以下(50%≤R1/R2≤62.5%)。比率R1/R2更优选是0.50以上且0.55以下(50%≤R1/R2≤55%)。
当使转子2的半径R1相对于定子3的半径R2小时,永久磁铁22的表面积小。由此,在永久磁铁22与齿部312的前端之间发生作用的磁吸引力减少,当在非励磁状态下使转子2旋转时产生的芯齿槽转矩减少。
转子2的半径R1(图1)与旋转轴A1至永久磁铁中央部222的距离rm(图2)相等。永久磁铁中央部222为面向齿部312的永久磁铁22的表面220中的周向上的中央。
转子芯21通过在旋转轴方向(与旋转轴A1平行的方向)上层叠多个电磁钢板而形成。
在转子芯21的外侧表面固定有多个永久磁铁22。即,在本实施方式中,电动机1为SPM(Surface Permanent Magnet,表面永久磁铁)马达。在图1所示的例子中,10个永久磁铁22固定于转子芯21的外侧表面。因而,转子2具有10极的磁极。但是,永久磁铁22的数量(磁极的数量)不限定于10个。多个永久磁铁22以使极性(N极以及S极)相对于定子3交替地不同的方式配置在转子芯21的周向上。
永久磁铁22的剖面处的形状是圆弧形状。例如,永久磁铁22的表面220在转子2(转子芯21)的周向上形成为圆弧状。即,在本实施方式中,永久磁铁22的表面220为曲面。但是,永久磁铁22的表面220不限于曲面。永久磁铁22例如为铁氧体烧结磁铁。
作为永久磁铁22的表面220中的周向上的端部的永久磁铁端部221至旋转轴A1的距离Rm比永久磁铁中央部222至旋转轴A1的距离rm(转子2的最外径)短。即,永久磁铁22为满足Rm<rm的关系的形状。
定子3具有定子芯31和绕组32。定子3隔着空隙配置于转子2的外侧。
定子芯31通过在旋转轴方向上层叠多个电磁钢板而形成。各电磁钢板为圆环状。因而,定子芯31为圆环状。在本实施方式中,定子芯31由在以旋转轴A1为中心的周向上排列成圆环状的多个分割芯310形成。即,通过将作为在一个方向上连结的多个分割芯310的电磁钢板折叠圆环状,从而形成圆环状的定子芯31。
通过用分割芯形成定子芯31,能够提高绕组32的密度。由此,能够防止感应电压的下降、电阻值的增加、铜损的增加以及马达效率的下降。
在本实施方式中,旋转轴方向上的定子芯31的长度为定子芯31的直径的一半以下。
定子芯31具有多个磁轭部311、多个齿部312以及多个槽部313。定子芯31由多个分割芯310形成。因而,各分割芯310具有磁轭部311和齿部312。
槽部313为形成于齿部312间的空间。在图1所示的例子中,定子芯31具有12个槽部313。但是,槽部313的数量不限定于12个。
齿部312是形成为向定子3(定子芯31)的内侧突出的电磁钢板的一部分。换言之,齿部312从磁轭部311向旋转轴A1延伸,与槽部313中的至少1个槽部邻接。齿部312具有面向永久磁铁22的前端面312a。齿端部312c为周向上的前端面312a的端部。齿中央部312b为周向上的前端面312a的中央。齿部312的前端(即,前端面312a)在图2所示的剖面上形成为圆弧状。即,前端面312a为曲面。
图3是概略地示出转子2以及定子3各自的一部分的构造的局部剖视图。
齿端部312c至旋转轴A1的距离Rc[mm]比齿中央部312b至旋转轴A1的距离rc[mm]长。
绕组32以通过槽部313的方式,隔着绝缘件缠绕于定子芯31(具体而言,各齿部312)。在本实施方式中,通过集中卷绕而将绕组32缠绕于定子芯31(具体而言,各齿部312)。例如,利用热可塑性树脂将绕组32与定子芯31以及绝缘件一体地模制。绕组32的材料例如为铝线或者铜线。通过使用铝线作为绕组32的材料,从而相比于铜线,能够使电动机1轻量化,能够降低成本。铝线的比重比铜线轻,容易变形,所以优选以弱的绕组张力进行缠绕。
来自外部电源的电流被施加到绕组32。在本实施方式中,多个绕组32形成3相线圈。即,各相(U相、V相以及W相)的数量分别为两个,各相(U相、V相以及W相)的绕组32分散于4个齿部312。缠绕于在周向上邻接的齿部312的绕组32相互反向地被缠绕。进而,缠绕于对置的两个齿部312的绕组32也相互反向地被缠绕。
图4是示出转子2以及定子3的位置关系的局部剖视图。具体而言,图4是示出齿部312与永久磁铁22之间的位置关系的局部剖视图。图4所示的假想线v1(第1假想线)是通过旋转轴A1和周向上的前端面312a的中央(即,齿中央部312b)的线。图4所示的假想线v2(第2假想线)是通过旋转轴A1和齿端部312c的线。
电动机1(具体而言,转子2以及定子3)以在将齿中央部312b至永久磁铁22的最小距离设为t1[mm](以下还简称为“距离t1”)、将齿端部312c至永久磁铁22的距离设为t2[mm]时满足公式1<t2/t1≤8的方式组装。由此,能够降低在齿端部312c产生的磁吸引力,能够降低转矩纹波。
在图4所示的例子中,距离t1是周向上的永久磁铁22的中央(例如,永久磁铁中央部222)位于假想线v1上的状态下的齿中央部312b至永久磁铁22(具体而言,永久磁铁中央部222)的最小距离。在图4所示的例子中,距离t2是永久磁铁中央部222位于假想线v1上的状态下的假想线v2上的齿端部312c至永久磁铁22的距离。
电动机1(具体而言,转子2以及定子3)更优选以满足公式1<t2/t1≤2的方式组装。由此,能够抑制电流增加所致的马达效率的下降,能够进一步降低转矩纹波。
变形例.
图5是概略地示出变形例的电动机1a的内部构造的剖视图。
图6是概略地示出图5所示的定子3a的定子芯31a的一部分的构造的局部剖视图。
电动机1a的定子3a(具体而言,定子芯31a的齿部314)的构造相对于实施方式1的电动机1不同,其它点与电动机1相同。具体而言,齿部314的前端面314a为平面。即,在图5以及6所示的剖面上,齿部314的前端形成为直线状。
以下说明实施方式1的电动机1的效果(包括变形例的电动机1a的效果)。
图7是示出使齿端部312c至永久磁铁22的距离t2相对于齿中央部312b至永久磁铁22的距离t1变化时的转矩纹波T[%]与马达电流增加率I[%]的关系的图。马达电流增加率I是为了控制成使转矩为恒定所需的电流增加率。在图7中,用T(基于测定数据的近似曲线)表示转矩纹波的测定结果,用I(基于测定数据的近似曲线)表示马达电流增加率。
如图7所示,随着t2/t1变大,转矩纹波降低。换言之,通过使距离t2相对于距离t1大,从而槽部313处的磁通交链数的变化被缓和,能够降低转矩纹波。但是,在t2/t1>8.0的范围,随着距离t2变大,为了将转矩保持为恒定所需的电流(马达电流)增加,所以铜损变大,马达效率下降。进而,在t2/t1>8.0的范围,磁通交链数的变化量饱和,所以转矩纹波的降低效果小。因而,电动机1通过满足公式1<t2/t1≤8,能够抑制马达效率的降低,降低转矩纹波。由此,能够抑制电动机1的振动以及噪音的增加。
在2.0<t2/t1≤8.0的范围,在t2/t1=8.0的情况下降低至转矩纹波T[%]=0.2,但马达电流增加率I[%]在t2/t1=8.0的情况下增加至I[%]=16.6。即,当使t2/t1从2.0变化为8.0时,转矩纹波T[%]降低约1.1,马达电流增加率I[%]增加约14.6。在1<t2/t1≤2.0的范围,在t2/t1=2.0的情况下降低至转矩纹波T[%]=1.3,马达电流增加率I[%]在t2/t1=2.0的情况下被抑制至I[%]=2.0。因而,电动机1通过满足公式1<t2/t1≤2,能够使转矩纹波高效地降低,能够得到高的马达效率。
图8是示出比率R1/R2[%](外径比率)与齿槽转矩[Nm]的关系的图。具体而言,是示出使转子2的半径R1相对于定子3的半径R2变化时的齿槽转矩的变化的图。图7所示的曲线C1表示满足t2/t1=1.0的电动机的测定结果(基于测定数据的近似曲线),曲线C2表示满足t2/t1=2.0的电动机的测定结果(基于测定数据的近似曲线),曲线C3表示满足t2/t1=8.0的电动机的测定结果(基于测定数据的近似曲线)。
如图8所示,通过增大比率t2/t1(具体而言,与距离t1相对的距离t2),能够降低齿槽转矩。进而,通过增大比率t2/t1,能够减小齿槽转矩相对于比率R1/R2的变化的变化率。具体而言,在1<t2/t1≤8的范围,相比于满足t2/t1=1.0的电动机(C1),在相同的外径比率的条件下能够减小齿槽转矩。
如图8所示,在t2/t1=1.0(曲线C1)的情况下,在比率R1/R2为52.5%时,齿槽转矩最小。在t2/t1=8.0(曲线C3)的情况下,在比率R1/R2为55%时,齿槽转矩最小。在t2/t1=8.0的情况下,在比率R1/R2为55%以上且62.5%以下(0.55≤R1/R2≤0.625)的范围,能够使齿槽转矩比满足t2/t1=1.0的电动机(C1)小。
在1<t2/t1≤8的范围,在比率R1/R2为50%以上且62.5%以下(0.50≤R1/R2≤0.625)时,能够将齿槽转矩抑制到0.13Nm以下。在0.55≤R1/R2≤0.625的范围,伴随比率R1/R2的增加,永久磁铁22的表面积变大。由此,齿槽转矩增加。但是,在维持电动机1的转矩的情况下,因马达电流的下降而铜损降低,所以马达效率提高。在R1/R2[%]>62.5%的范围,抑制齿槽转矩的效果低。
在1<t2/t1≤8的范围,在比率R1/R2为50%以上且55%以下(0.50≤R1/R2≤0.55)时,能够将齿槽转矩抑制到0.05Nm以下,齿槽转矩的抑制效果非常高。进而,在2≤t2/t1≤8的范围,在比率R1/R2为50%以上且55%以下(0.50≤R1/R2≤0.55)时,能够使齿槽转矩比满足t2/t1=1.0的电动机(C1)小。
一般而言,齿槽转矩强烈地受到槽部处的磁导变化的影响。例如,当定子与转子之间的空隙处的磁通密度变高时,齿槽转矩增加。因此,例如,当将以钕、铁以及硼(Nd-Fe-B)为主要成分的高能量积累磁铁用作转子的永久磁铁时,齿槽转矩增加。在本实施方式中,即使在作为永久磁铁22而使用了高能量积累磁铁的情况下,也能够通过如上所述调整比率t2/t1以及比率R1/R2来减小齿槽转矩。
图9是示出电动机旋转过程中的转矩的变动幅度(转矩纹波)的图。图9示出了测定出实施方式1的电动机1及作为比较例的3种电动机m1、m2、以及m3的转矩纹波的结果。实施方式1的电动机1的测定结果用M表示。
实施方式1的电动机1满足Rc>rc且Rm<rm。作为比较例1的电动机m1满足Rc=rc且Rm=rm。作为比较例2的电动机m2满足Rc>rc且Rm=rm。作为比较例3的电动机m3满足Rc=rc且Rm<rm。
如图9所示,满足Rc>rc且Rm<rm,从而易于增大距离t2,能够容易地得到满足t2>t1的关系的电动机1。由此,如图9所示,相比于比较例1至3的电动机m1、m2以及m3,能够降低转矩纹波,能够得到稳定的马达特性。
进而,通过以满足Rc>rc的方式形成齿部312的形状,能够削减为了进行冲裁处理而所需的电磁钢板的量,能够改善成品率。
在以弱的绕组张力缠绕作为绕组32的铝线的情况下,定子3的固有振动频率下降,容易受到电磁激振力的影响。即使在该情况下,根据以上说明的本实施方式的电动机1,也能够降低电动机1的振动以及噪音。
一般而言,在电动机的旋转轴方向上的定子的长度比定子的直径长的情况下,需要使绕组的长度变长,所以电阻值变大,铜损变大。根据实施方式1的电动机1,旋转轴方向上的定子芯31的长度为定子芯31的直径的一半以下。由此,可绕线区域被扩大,并且能够缩短绕组32的整个长度,能够降低电阻值。例如,能够使用粗的铝线作为绕组32。因而,能够降低铜损,改善马达效率。
一般而言,在旋转轴方向上的定子的长度短时,定子的固有振动频率下降,容易受到电磁激振力的影响。即使在该情况下,根据以上说明的本实施方式的电动机1,也能够降低电动机1的振动以及噪音。
一般而言,转子的轴以及定子的变形成为电动机的振动以及噪音的原因。因而,为了提高转子的轴的强度,优选使轴变粗。然而,轴越粗,越产生能量损耗,马达效率越下降。根据以上说明的本实施方式的电动机1,即使在作为轴23而使用了粗的轴的情况下,也能够抑制马达效率的下降。
实施方式2.
说明本发明的实施方式2的空气调节机10。
图10是概略地示出本发明的实施方式2的空气调节机10的结构的图。
实施方式2的空气调节机10(例如,制冷空调装置)具备作为送风机(第1送风机)的室内机11、制冷剂配管12以及利用制冷剂配管12而与室内机11连接的作为送风机(第2送风机)的室外机13。
室内机11具有:电动机11a(例如,实施方式1的电动机1);送风部11b,通过被电动机11a驱动而进行送风;以及壳体11c,覆盖电动机11a以及送风部11b。送风部11b例如具有被电动机11a驱动的叶片。
室外机13具有电动机13a(例如,实施方式1的电动机1)、送风部13b、压缩机14以及热交换器(未图示)。送风部13b通过被电动机13a驱动而进行送风。送风部13b例如具有被电动机13a驱动的叶片。压缩机14具有电动机14a(例如,实施方式1的电动机1)、被电动机14a驱动的压缩机构14b(例如,制冷剂回路)以及覆盖电动机14a以及压缩机构14b的壳体14c。
在实施方式2的空气调节机10中,室内机11以及室外机13中的至少1个具有在实施方式1中说明的电动机1(包括变形例)。具体而言,作为送风部的驱动源,对电动机11a以及13a中的至少一方应用在实施方式1中说明的电动机1。进而,也可以使用在实施方式1中说明的电动机1(包括变形例)作为压缩机14的电动机14a。
空气调节机10例如能够进行从室内机11吹送冷的空气的制冷运转或者吹送热的空气的制热运转等运转。在室内机11中,电动机11a为用于驱动送风部11b的驱动源。送风部11b能够吹送调整后的空气。
根据实施方式2的空气调节机10,对电动机11a以及13a中的至少一方应用在实施方式1中说明的电动机1(包括变形例),所以能够得到与在实施方式1中说明的效果同样的效果。
一般而言,搭载于空气调节机的送风机对于低振动以及低噪音的要求严苛。作为搭载于实施方式2的空气调节机10的送风机(例如,室内机11)的驱动源,使用实施方式1的电动机1(包括变形例),从而能够降低转矩纹波,所以能够降低送风机的振动以及噪音。
进而,作为压缩机14的驱动源,使用实施方式1的电动机1(包括变形例),从而能够降低转矩纹波,所以能够降低压缩机14的振动以及噪音。
在实施方式1中说明的电动机1除了能够搭载于空气调节机10以外,还能够搭载于换气扇、家电设备或者机床等具有驱动源的设备。
以上说明的各实施方式中的特征以及变形例中的特征能够相互适当地组合。
Claims (12)
1.一种电动机,具备:
转子,具有转子芯和固定于所述转子芯的外侧表面的多个永久磁铁,该转子具有10极的磁极,以旋转轴为中心而旋转自如;以及
定子,具有定子芯和绕组,所述定子芯具有在旋转轴方向上层叠的多个电磁钢板,所述绕组通过集中卷绕而缠绕于所述定子芯,
所述定子芯具有:
12个槽部;以及
齿部,具有面向所述永久磁铁的前端面,并与所述槽部中的至少1个槽部邻接,
在将周向上的所述前端面的中央至所述永久磁铁的最小距离设为t1、将所述周向上的所述前端面的端部至所述永久磁铁的距离设为t2时,满足公式1<t2/t1≤8,
所述旋转轴至作为所述周向上的所述永久磁铁的中央的永久磁铁中央部的距离R1与所述定子的半径R2的比率R1/R2为0.50以上且0.625以下,
所述永久磁铁的与所述旋转轴正交的剖面的形状是圆弧形状。
2.根据权利要求1所述的电动机,其中,
满足公式1<t2/t1≤2。
3.根据权利要求1或者2所述的电动机,其中,
所述周向上的所述前端面的端部至所述旋转轴的距离比所述周向上的所述前端面的所述中央至所述旋转轴的距离长。
4.根据权利要求1或者2所述的电动机,其中,
作为面向所述齿部的所述永久磁铁的表面中的所述周向上的端部的永久磁铁端部至所述旋转轴的距离比作为所述永久磁铁的所述表面中的所述周向上的中央的永久磁铁中央部至所述旋转轴的距离短。
5.根据权利要求4所述的电动机,其中,
所述永久磁铁的所述表面在所述周向上形成为圆弧状。
6.根据权利要求1或者2所述的电动机,其中,
所述定子芯由在所述周向上排列成圆环状的多个分割芯形成。
7.根据权利要求1或者2所述的电动机,其中,
所述距离R1与所述定子的半径R2的比率R1/R2为0.50以上且0.55以下。
8.根据权利要求1或者2所述的电动机,其中,
所述绕组的材料为铝线,
所述旋转轴方向上的所述定子芯的长度为所述定子芯的直径的一半以下。
9.根据权利要求1或者2所述的电动机,其中,
所述最小距离t1是在所述周向上的所述永久磁铁的中央位于通过所述旋转轴和所述周向上的所述前端面的所述中央的第1假想线上的状态下的从所述前端面的所述中央至所述永久磁铁的最小距离。
10.根据权利要求9所述的电动机,其中,
所述距离t2是在所述永久磁铁的所述中央位于所述第1假想线上的状态下的通过所述旋转轴和所述前端面的所述端部的第2假想线上的从所述前端面的所述端部至所述永久磁铁的距离。
11.一种送风机,具备:
电动机;以及
送风部,被所述电动机驱动,
所述电动机具备:
转子,具有转子芯和固定于所述转子芯的外侧表面的多个永久磁铁,该转子具有10极的磁极,以旋转轴为中心而旋转自如;以及
定子,具有定子芯和绕组,所述定子芯具有在旋转轴方向上层叠的多个电磁钢板,所述绕组通过集中卷绕而缠绕于所述定子芯,
所述定子芯具有:
12个槽部;以及
齿部,具有面向所述永久磁铁的前端面,与所述槽部中的至少1个槽部邻接,
在将周向上的所述前端面的中央至所述永久磁铁的最小距离设为t1、将所述周向上的所述前端面的端部至所述永久磁铁的距离设为t2时,满足公式1<t2/t1≤8,
所述旋转轴至作为所述周向上的所述永久磁铁的中央的永久磁铁中央部的距离R1与所述定子的半径R2的比率R1/R2为0.50以上且0.625以下,
所述永久磁铁的与所述旋转轴正交的剖面的形状是圆弧形状。
12.一种空气调节机,具备:
室内机;以及
室外机,与所述室内机连接,
所述室内机以及所述室外机中的至少1个具有电动机,
所述电动机具备:
转子,具有转子芯和固定于所述转子芯的外侧表面的多个永久磁铁,该转子具有10极的磁极,以旋转轴为中心而旋转自如;以及
定子,具有定子芯和绕组,所述定子芯具有在旋转轴方向上层叠的多个电磁钢板,所述绕组通过集中卷绕而缠绕于所述定子芯,
所述定子芯具有:
12个槽部;以及
齿部,具有面向所述永久磁铁的前端面,与所述槽部中的至少1个槽部邻接,
在将周向上的所述前端面的中央至所述永久磁铁的最小距离设为t1、将所述周向上的所述前端面的端部至所述永久磁铁的距离设为t2时,满足公式1<t2/t1≤8,
所述旋转轴至作为所述周向上的所述永久磁铁的中央的永久磁铁中央部的距离R1与所述定子的半径R2的比率R1/R2为0.50以上且0.625以下,
所述永久磁铁的与所述旋转轴正交的剖面的形状是圆弧形状。
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