CN108367636B - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

为了确保再充气性并且抑制胎趾的变形，装接于15°锥形的规定轮辋充的气轮胎1具备：一对胎圈部20，配设于轮胎宽度方向的轮胎赤道面的两侧；以及胎圈芯21，设置于一对胎圈部20的每一个，胎圈部20的位于胎圈芯21的内周面22的轮胎宽度方向上的延长线A的轮胎径向内侧的部分，位于穿过延长线A与轮胎内表面40的交点P，以与延长线A垂直的角度从延长线A向轮胎径向内侧延伸的虚拟线B的轮胎宽度方向外侧，穿过胎圈底部25和轮胎内表面40的交点Q以及延长线A和轮胎内表面40的交点P的线段C与虚拟线B形成的角度α为0°以上且25°以下。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及一种充气轮胎。

背景技术

在现有的充气轮胎中，在轮胎宽度方向的两侧设有具有胎圈芯的胎圈部，通过在胎圈部嵌合车轮，能在车轮上对充气轮胎进行轮辋组装。此外，对于用于卡车、公共汽车的重载荷用充气轮胎而言，通常进行的是：在胎面磨耗而行驶完一次寿命后会进行轮胎翻新，来翻新胎面。

行驶完一次寿命后的充气轮胎的轮胎翻新在将充气轮胎从车轮卸下的状态下进行，并且轮胎翻新后再次进行轮辋组装，但是，当充气轮胎老化而橡胶氧化脆化时，在从车轮拆卸时、轮辋组装时，有时作为胎圈部的顶端部分的胎趾会变形而损伤。因此，在现有的充气轮胎中，有抑制胎趾的损伤的方案。例如，在专利文献1所记载的充气轮胎中，通过对胎圈部的胎趾的部分施加倒圆，使胎趾的部分的内包角形成于105°～150°的范围内，来抑制从车轮拆卸时、轮辋组装时的胎趾的变形，并抑制胎趾的损伤。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特表2004-511383号公报

发明内容

发明要解决的问题

但是，在为了抑制胎趾的变形而对胎趾的部分施加倒圆的情况下，胎圈部的嵌合于车轮的部分的面积会变小，恐怕会降低嵌合部分处的密封性。在胎圈部与车轮的嵌合部分处的密封性降低的情况下，轮胎翻新后的再充气时会容易漏气，因此，难以充气。从而，确保轮胎翻新后的再充气性并且抑制胎趾的变形是非常困难的。

本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于，提供一种能确保再充气性并且抑制胎趾的变形的充气轮胎。

技术方案

为了解决上述问题，并达成目的，本发明的装接于15°锥形的规定轮辋的充气轮胎，具备：一对胎圈部，配设于轮胎宽度方向的轮胎赤道面的两侧；以及胎圈芯，设置于一对所述胎圈部的每一个，该充气轮胎的特征在于，所述胎圈部的位于所述胎圈芯的内周面的轮胎宽度方向上的延长线的轮胎径向内侧的部分，位于穿过所述延长线与轮胎内表面的交点，以与所述延长线垂直的角度从所述延长线向轮胎径向内侧延伸的虚拟线的轮胎宽度方向外侧，穿过作为所述胎圈部的内周面并嵌合于所述规定轮辋的嵌合部和所述轮胎内表面的交点以及所述延长线和所述轮胎内表面的交点的线段与所述虚拟线形成的角度为0°以上且25°以下。

在上述充气轮胎中，优选所述胎圈部的穿过所述嵌合部的轮胎宽度方向的两端部的直线与所述线段形成的角度为85°以上且100°以下。

在上述充气轮胎中，优选所述嵌合部由复数弹性模量为3MPa以上且7MPa以下，断裂伸长率为200％以上且350％以下的橡胶层构成。

有益效果

本发明的充气轮胎实现能确保再充气性并且抑制胎趾的变形这一效果。

附图说明

图1是表示实施方式的充气轮胎的主要部分的子午剖面图。

图2是图1的G部分的详细图。

图3是图2的H部分的详细图。

图4是针对轮辋缓冲橡胶的说明图。

图5A是表示充气轮胎的性能试验结果的图表。

图5B是表示充气轮胎的性能试验结果的图表。

图5C是表示充气轮胎的性能试验结果的图表。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的充气轮胎的实施方式进行详细说明。需要说明的是，本发明不受该实施方式的限定。此外，下述实施方式的构成要素中包含本领域技术人员能置换且容易想到的要素，或实质上相同的要素。

在以下的说明中，轮胎宽度方向是指与充气轮胎的旋转轴平行的方向，轮胎宽度方向内侧是指在轮胎宽度方向上朝向轮胎赤道面的方向，轮胎宽度方向外侧是指在轮胎宽度方向上朝向轮胎赤道面的方向的相反方向。此外，轮胎径向是指与轮胎旋转轴正交的方向，轮胎径向内侧是指在轮胎径向上朝向轮胎旋转轴的方向，轮胎径向外侧是指在轮胎径向上远离轮胎旋转轴的方向。此外，轮胎周向是指以轮胎旋转轴为中心进行旋转的方向。

图1是表示实施方式的充气轮胎的主要部分的子午剖面图。在子午剖面图进行观察的情况下，图1所示的充气轮胎1在作为轮胎径向的最外侧的部分配设有胎面部2，胎面部2的表面、即在装接该充气轮胎1的车辆(省略图示)行驶时与路面接触的部分，形成为胎面表面3。在胎面表面3，形成有多个在轮胎周向延伸的周向主槽15，形成有多个与周向主槽15交叉的横纹槽(省略图示)。在胎面表面3，由这些多个周向主槽15、横纹槽划分成多个环岸部10。需要说明的是，优选适当地设定周向主槽15的条数、轮胎周向上的横纹槽的间隔，横纹槽的长度、角度以及各槽的槽宽、槽深度等。即，优选适当地设定形成于胎面表面3的、所谓的胎面花纹。

轮胎宽度方向的胎面部2的两端形成为胎肩部4，从胎肩部4至轮胎径向内侧的规定位置配设有侧壁部5。就是说，侧壁部5配设于轮胎宽度方向的充气轮胎1的两侧共两处。

而且，胎圈部20位于各侧壁部5的轮胎径向内侧，胎圈部20与侧壁部5同样地配设于轮胎赤道面CL的两侧共两处。即，胎圈部20在轮胎宽度方向的轮胎赤道面CL的两侧配设有一对。在一对胎圈部20分别设有胎圈芯21，在各胎圈芯21的轮胎径向外侧设有胎边芯30。胎圈芯21通过将作为钢丝的胎圈钢丝卷成环状而形成。胎边芯30是配置于通过将后述的胎体6的轮胎宽度方向端部在胎圈芯21的位置处向轮胎宽度方向外侧折回而形成的空间的橡胶材。

胎圈部20构成为能装接于15°锥形的规定轮辋。在此，规定轮辋是指JATMA所规定的“适用轮辋”、TRA所规定的“Design Rim(设计轮辋)”或者ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。即，本实施方式的充气轮胎1能够装接于使与胎圈部20嵌合的部分相对于旋转轴以15°的倾斜角倾斜的规定轮辋。

在胎面部2的轮胎径向内侧设有带束层7。带束层7例如形成，层叠有四层带束71、72、73、74的多层构造，用涂层橡胶包覆由钢或者聚酯、人造丝或尼龙等有机纤维材料构成的多条带束帘线并进行轧制加工而构成。此外，带束71、72、73、74构成为所谓的斜交构造，即定义为带束帘线的纤维方向相对于轮胎周向的倾斜角的带束帘线互不同，使带束帘线的纤维方向相互交叉地层叠。

在该带束层7的轮胎径向内侧以及侧壁部5的轮胎赤道CL侧，连续地设有内包径向层的帘线的胎体6。该胎体6具有由一层帘布层构成的单层构造或层叠多层帘布层而成的多层构造，呈环状架设在配设于轮胎宽度方向的两侧的胎圈芯21之间，构成轮胎的骨架。具体而言，胎体6从位于轮胎宽度方向的两侧的一对胎圈部20中的、一侧的胎圈部20配设至另一侧的胎圈部20，以包住胎圈芯21以及胎边芯30的方式，在胎圈部20沿着胎圈芯21向轮胎宽度方向外侧卷回。即，胎体6以从胎圈芯21的轮胎宽度方向内侧穿过胎圈芯21的轮胎径向内侧，配设至胎圈芯21的轮胎宽度方向外侧的方式，在胎圈部20处绕胎圈芯21折回。如此配设的胎体6的帘布层是用涂层橡胶包覆由钢或者芳纶、尼龙、聚酯或人造丝等有机纤维材料构成的多条胎体帘线并进行轧制加工而构成。

此外，在胎体6的内侧或该胎体6的充气轮胎1的内部侧，沿着胎体6形成有内衬8。

图2是图1的G部分的详细图。在胎体6绕胎圈芯21折回的部分处，配设有由钢帘线构成的胎体增强层35。胎体增强层35配设为位于胎体6的折回部分的胎体6的外侧且与胎体6重叠，与胎体6同样地绕胎圈芯21从轮胎宽度方向的内侧向外侧折回并在轮胎周向连续地配设。就是说，胎体增强层35在胎体6位于胎圈芯21的轮胎宽度方向内侧的部分处，位于胎体6的轮胎宽度方向内侧，在胎体6位于胎圈芯21的轮胎径向内侧的部分处，位于胎体6的轮胎径向内侧，在胎体6位于胎圈芯21的轮胎宽度方向外侧的部分处，位于胎体6的轮胎宽度方向外侧。

此外，通过将胎圈钢丝卷成环状而形成的胎圈芯21，在以轮胎子午剖面图进行观察的情况下的形状为，形成大致六边形的形状。具体而言，胎圈芯21形成为大致六边形的形状，在对胎圈芯21整体进行观察的情况下的内周面22和外周面23，随着从轮胎宽度方向的外侧朝向内侧，以朝轮胎径向内侧的方向倾斜的朝向，形成大致平行，在轮胎宽度方向的两端侧的位置处，具有向轮胎宽度方向突出的角部。

需要说明的是，该情况下的胎圈芯21的内周面22是指，在以轮胎子午剖面图对胎圈芯21进行观察的情况下，由与在胎圈芯21的轮胎径向内侧的位置排成一列而构成胎圈芯21的表面的多个胎圈钢丝中的、从胎圈芯21的表面侧露出的部分相接的虚拟直线所表示的面。同样，胎圈芯21的外周面23是指，在以轮胎子午剖面图对胎圈芯21进行观察的情况下，由与在胎圈芯21的轮胎径向外侧的位置排成一列而构成胎圈芯21的表面的多个胎圈钢丝中的、从胎圈芯21的表面侧露出的部分相接的虚拟直线所表示的面。

此外，作为胎圈部20的轮胎径向内侧的表面的胎圈底部25，即作为胎圈部20的内周面的胎圈底部25也与胎圈芯21的内周面22、外周面23同样地，随着从轮胎宽度方向的外侧朝向内侧，以朝轮胎径向内侧的方向倾斜。就是说，胎圈底部25与作为该胎圈底部25的轮胎宽度方向外侧的端部的胎踵27相比，作为胎圈底部25的轮胎宽度方向内侧的顶端部的胎趾26更向位于轮胎径向内侧的方向倾斜。在将本实施方式的充气轮胎1装接于规定轮辋时，将该胎圈底部25设为嵌合于规定轮辋的嵌合部。

此外，在胎圈部20，轮胎内表面40朝轮胎宽度方向内侧突出的方向弯曲而形成。换言之，作为充气轮胎1的填充空气的一侧的面的轮胎内表面40，在胎圈部20的部分处，朝轮胎宽度方向内侧突出的方向弯曲。作为胎圈底部25的一端的胎趾26成为该轮胎内表面4与胎圈底部25的交点Q。

图3是图2的H部分的详细图。胎圈部20的位于胎圈芯21的内周面22的轮胎宽度方向上的延长线A的轮胎径向内侧的部分，位于穿过延长线A与轮胎内表面40的交点P，以与延长线A垂直的角度从延长线A向轮胎径向内侧延伸的虚拟线B的轮胎宽度方向外侧。具体而言，其中延长线A为以相对于充气轮胎1的旋转轴的倾斜角度与内周面22的倾斜角度相同的角度，从胎圈芯21的内周面22向轮胎宽度方向内侧延长的虚拟线，交点P为该延长线A与轮胎内表面40的交点。而且，虚拟线B为与延长线A在交点P的位置正交并从交点P向轮胎径向内侧延伸的假想线，胎圈部20位于延长线A的轮胎径向内侧的所有部分位于虚拟线B的轮胎宽度方向外侧。

需要说明的是，胎圈芯21通过将胎圈钢丝卷成环状而形成，胎圈芯21的内周面22通过将胎圈钢丝排成一列地配设而构成。就是说，在以轮胎子午剖面图进行观察的情况下，胎圈芯21的内周面22不形成直线，而是通过将作为胎圈钢丝的剖面形状的圆排成一列来构成内周面22。因此，延长线A设定为与构成内周面22的各胎圈钢丝的从胎圈芯21的表面侧露出的部分相接的虚拟直线。此外，构成胎圈芯21的内周面22的胎圈钢丝有时不是整齐地排成一列，在这样的情况下，延长线A设定为与构成内周面22的胎圈钢丝的一半左右的条数的胎圈钢丝的从胎圈芯21的表面侧露出的部分相接的虚拟直线。

此外，胎圈芯21的延长线A相对于与轮胎赤道面CL垂直的直线D的角度β形成于13°以上且17°以下的范围内。就是说，胎圈芯21的内周面22相对于充气轮胎1的旋转轴的角度以13°以上且17°以下的范围内的角度，在内周面22的直径随着从轮胎宽度方向内侧朝向轮胎宽度方向外侧变大的方向上，内周面22相对于旋转轴倾斜。

此外，胎圈部20的穿过胎趾26和交点P的线段C，即穿过交点Q和交点P的线段C与虚拟线B形成的角度α形成于0°以上且25°以下的范围内。在此，由于轮胎内表面40的接近胎趾26的部分在轮胎子午剖面图上的形状形成为直线状的形状，因此，线段C为大致沿着轮胎内表面40的直线。需要说明的是，轮胎内表面40的接近胎趾26的部分的形状也可以不形成直线状。该情况下，线段C与轮胎内表面40的形状无关而为穿过延长线A和轮胎内表面40的交点P以及胎圈底部25和轮胎内表面40的交点Q的直线。胎圈部20的如此进行定义的线段C与虚拟线B形成的角度α处于0°以上且25°以下的范围内。

此外，胎圈部20的穿过胎圈底部25的轮胎宽度方向的两端部的直线E，即穿过胎圈底部25的胎趾26和胎踵27的直线E与线段C所成的角度γ形成于85°以上且100°以下的范围内。需要说明的是，在本实施方式的充气轮胎1中，轮胎子午剖面图中的胎圈底部25的形状形成为直线状，因此，直线E和胎圈底部25大致一致，但胎圈底部25也可以形成为直线状以外的形状。胎圈底部25例如也可以在中途弯曲而形成。该情况下，直线E与胎圈底部25的形状无关而为穿过胎圈底部25的作为轮胎宽度方向内侧的顶端部的胎趾26和胎圈底部25的作为轮胎宽度方向外侧的端部的胎踵27的直线。胎圈部20的如此进行定义的直线E与线段C形成的角度γ处于85°以上且100°以下的范围内。

需要说明的是，这些各部分的相对关系、角度的规定是在模具内硫化成型后的状态下进行规定的，是在将充气轮胎1组装至规定轮辋前的未施加负荷的状态的形态下进行规定的。具体而言，将位于轮胎宽度方向的两侧的胎圈部20的各胎踵27彼此之间的轮胎宽度方向的距离，设为将充气轮胎1装接至规定轮辋的状态下的距离，并在无负荷的状态的形态下进行规定。

图4是针对轮辋缓冲橡胶的说明图。在胎圈部20的胎圈芯21以及胎体6的卷回部的轮胎径向内侧、轮胎宽度方向外侧，配设有作为构成与规定轮辋的接触面的橡胶层的轮辋缓冲橡胶28。胎圈底部25由轮辋缓冲橡胶28构成。该轮辋缓冲橡胶28是复数弹性模量为3MPa以上且7MPa以下，断裂伸长率为200％以上且350％以下的橡胶层。需要说明的是，在此提到的复数弹性模量是通过JIS K7244-4：1999所规定的测定方法测定的值(测定温度60[°]、初始应变：10[％]、振幅：±1[％]、频率：10[Hz]、变形模式：拉伸)。此外，在此提到的断裂伸长率是指JIS K6251：2010中记载的切断时伸长率。

在将如此构成的充气轮胎1装接于车辆时，首先，通过使胎圈底部25嵌合于规定轮辋来进行轮辋组装并充气。在如此轮辋组装的状态下装接于车辆。本实施方式的充气轮胎1例如用作装接于卡车、公共汽车等大型的车辆的重载荷用的充气轮胎1。

当装接了充气轮胎1的车辆行驶时，胎面表面3中的位于下方的胎面表面3与路面接触的同时，该充气轮胎1进行旋转。车辆通过胎面表面3与路面之间的摩擦力，或向路面传递驱动力、制动力、或产生旋转力进行行驶。由于车辆如此通过胎面表面3与路面的摩擦力进行行驶，因此，根据行驶距离，胎面部2慢慢产生磨耗，当装接至车辆后的累积行驶距离变长时达到磨耗界限，充气轮胎1将不能用于车辆的行驶。

在重载荷用的充气轮胎1中，胎面部2产生了磨耗的情况下，能通过进行轮胎翻新来进行翻新。就是说，能通过替换胎面部2来翻新胎面部2。该轮胎翻新在将充气轮胎1从规定轮辋卸下的状态下进行。如果完成轮胎翻新，则再次进行轮辋组装并再次充气，装接至车辆。

在胎面部2产生了磨耗的情况下，通过如此进行轮胎翻新，能翻新胎面部2，但通常在车辆的行驶距离变长的情况下，由于构成充气轮胎1的橡胶的年久老化、对作为嵌合部的胎圈底部25持续产生较大的应力，胎趾26容易从轮辋翘起而变形。

对此，在本实施方式的充气轮胎1中，由于胎圈部20的位于延长线A的轮胎径向内侧的部分位于虚拟线B的轮胎宽度方向外侧，因此，能避免在胎趾26的变形大的区域配置橡胶，能抑制胎趾26的变形。就是说，由于胎圈部20的位于延长线A的轮胎径向内侧的部分位于虚拟线B的轮胎宽度方向外侧，因此，能将胎趾26的形状设为抑制了向轮胎宽度方向内侧突出的形状。由于胎趾26随着向轮胎宽度方向内侧的突出量变大，来自胎圈芯21的拘束力会减弱，因此，容易从轮辋翘起而变形，但通过设为抑制了向轮胎宽度方向内侧突出的形状，能避免在胎趾26的变形大的区域配置橡胶。由此，能抑制胎趾26的变形。

此外，由于虚拟线B与线段C形成的角度α处于0°以上且25°以下的范围内，因此，不只能抑制胎趾26的变形，还能确保胎面部2达到寿命进行了轮胎翻新后的再充气性。就是说，在虚拟线B与线段C形成的角度α小于0°的情况下，由于胎趾26难以抑制向轮胎宽度方向内侧的突出量，因此，难以抑制胎趾26的变形。另一方面，在虚拟线B与线段C形成的角度α大于25°的情况下，由于轮胎子午剖面图中的胎圈底部25的长度，即轮胎宽度方向的胎圈底部25的宽度过小，因此，胎圈底部25与规定轮辋的嵌合部分的宽度可能会过小。该情况下，由于胎圈底部25与规定轮辋难以贴紧，因此，轮胎翻新后再充气时空气持续从胎圈底部25与规定轮辋的间隙泄露，再充气性可能会降低。对此，在本实施方式的充气轮胎1中，由于虚拟线B与线段C形成的角度α处于0°以上且25°以下的范围内，因此，能抑制向轮胎宽度方向内侧的胎趾26的突出，并且能抑制再充气时的空气泄漏。其结果是，能确保再充气性并且抑制胎趾26的变形。

此外，由于胎圈部20的轮胎内表面40侧的线段C与胎圈底部25侧的直线E形成的角度γ处于85°以上且100°以下的范围内，因此，能更确实地兼顾抑制胎趾26的变形和再充气性。就是说，在线段C与直线E形成的角度γ小于85°的情况下，轮胎内表面40与胎圈底部25的连接部分双方的相对角度较小，胎趾26的形状会成为容易变形的形状。换言之，在线段C与直线E形成的角度γ小于85°的情况下，会难以将轮胎子午剖面图中的胎趾26的角度变大至能抑制变形的程度。另一方面，在线段C与直线E形成的角度γ大于100°的情况下，由于会难以确保胎圈底部25的宽度，因此会难以确保再充气性。对此，在本实施方式的充气轮胎1中，由于线段C与直线E形成的角度γ处于85°以上且100°以下的范围内，因此，能使胎趾26的角度变大至能确保再充气性程度的大小，能抑制胎趾26的变形。其结果是，能更确实地确保再充气性并且抑制胎趾26的变形。

此外，由于轮辋缓冲橡胶28设为复数弹性模量为3MPa以上且7MPa，断裂伸长率为200％以上且350％以下的橡胶层，因此，能抑制胎趾26的缺损并确保耐切割性。就是说，当轮辋缓冲橡胶28的复数弹性模量大于7MPa时，由于断裂伸长率低于200％，因此轮辋缓冲橡胶28的弹性会降低。该情况下，由于胎趾26的柔软性也降低，因此，在对规定轮辋进行的卸下时，大的负荷作用于胎趾26的情况下，胎趾26可能会产生缺损。另一方面，当轮辋缓冲橡胶28的复数弹性模量小于3MPa时，由于轮辋缓冲橡胶28的强度降低，因此，在锋利物与轮辋缓冲橡胶28接触时，可能会容易产生裂纹。对此，在本实施方式的充气轮胎1中，由于轮辋缓冲橡胶28的复数弹性模量为3MPa以上且7MPa以下，断裂伸长率为200％以上且350％以下，因此，能兼顾与规定轮辋嵌合的部分附近的弹性和强度。其结果是，能抑制胎趾26的缺损并且确保耐切割性。

[实例]

图5A、图5B、图5C是表示充气轮胎的性能试验结果的图表。以下，对于上述的充气轮胎1，对针对以往例以及比较例的充气轮胎1和本发明的充气轮胎1进行的性能评价试验进行说明。性能评价试验是针对：作为针对胎趾26的变形状态的试验的胎趾变形、作为能否再充气的试验的再充气性以及作为胎趾26是否产生缺损的试验的胎趾缺损来进行的。

这些性能评价试验是根据以下来进行的：将11R22.5尺寸的充气轮胎1轮辋组装至22.5×7.50尺寸的由JATMA所规定的规定轮辋的车轮，将空气压调整为由JATMA所规定的最大空气压(700kPa)，装接至2-D4(前2-后4驱动)的试验车辆的驱动轴并赋予由JATMA所规定的最大载荷进行测试行驶。

各试验项目的评价方法是，对于胎趾变形，测定由试验车辆行驶10万km后的胎趾26的变形量，以将以往例作为100的指数进行评价。数值越大胎趾26的变形越小，表示关于胎趾变形的性能越优异。此外，对于再充气性，通过对由试验车辆在行驶10万km后测定了胎趾26的变形量的充气轮胎1进行轮辋组装，确认以通常的方法能否进行充气来进行评价。此外，对于胎趾缺损，通过在由试验车辆行驶10万km后将充气轮胎1相对于车轮进行拆装时，用目测来确认胎趾26是否产生缺损来进行评价。

评价试验针对以往例的充气轮胎1和比较例的充气轮胎1、以及作为本发明的充气轮胎1的实例一至十一的13种的充气轮胎1来进行。这些充气轮胎1的所有胎圈部20的形态形成不同。其中，以往例的充气轮胎1的虚拟线B与线段C形成的角度α为-10°。就是说，以往例的充气轮胎1的胎趾26位于虚拟线B的轮胎宽度方向内侧的位置。此外，比较例的充气轮胎1的虚拟线B与线段C形成的角度α为30°。就是说，比较例的充气轮胎1的胎趾26从虚拟线B显著地远离轮胎宽度方向外侧，使胎圈底部25的宽度变窄。

对此，在作为本发明的充气轮胎1的一例的实例一至十一中，虚拟线B与线段C形成的角度α均处于0°以上且25°以下的范围内。而且，对于实例一至十一的充气轮胎1而言，直线E与线段C形成的角度γ各不相同，此外，轮辋缓冲橡胶28的复数弹性模量与断裂伸长率也都各不相同。

如图5A、图5B、图5C所示，使用这些充气轮胎1进行评价试验的结果是，可知实例一至十一的充气轮胎1与比较例的不同，在行驶完一次寿命后也能充气，由此能确保再充气性。此外，可知实例一至十一的充气轮胎1相对于以往例的充气轮胎1能抑制胎趾变形。就是说，实例一至十一的充气轮胎1能确保再充气性并且抑制胎趾26的变形。

符号说明

1 充气轮胎

2 胎面部

3 胎面表面

4 胎肩部

5 侧壁部

6 胎体

7 带束层

71、72、73、74 带束

8 内衬层

10 环岸部

15 周向主槽

20 胎圈部

21 胎圈芯

22 内周面

23 外周面

25 胎圈底部(嵌合部)

26 胎趾

27 胎踵

28 轮辋缓冲橡胶(橡胶层)

30 胎边芯

35 胎体增强层

40 轮胎内表面

Claims (3)

1.一种装接于15°锥形的规定轮辋的充气轮胎，其具备：

一对胎圈部，配设于轮胎宽度方向的轮胎赤道面的两侧；以及

胎圈芯，设置于一对所述胎圈部的每一个，

所述充气轮胎的特征在于，

所述胎圈部的位于所述胎圈芯的内周面的轮胎宽度方向上的延长线的轮胎径向内侧的部分，位于穿过所述延长线与轮胎内表面的交点并以与所述延长线垂直的角度从所述延长线向轮胎径向内侧延伸的虚拟线的轮胎宽度方向外侧，

穿过作为所述胎圈部的内周面并嵌合于所述规定轮辋的嵌合部和所述轮胎内表面的交点以及所述延长线和所述轮胎内表面的交点的线段与所述虚拟线形成的角度为10°以上且25°以下。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其中，

所述胎圈部的穿过所述嵌合部的轮胎宽度方向的两端部的直线与所述线段形成的角度为85°以上且100°以下。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，其中，

所述嵌合部由复数弹性模量为3MPa以上且7MPa以下，断裂伸长率为200％以上且350％以下的橡胶层构成。

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