[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

CN108235509B - 一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路 - Google Patents

一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路 Download PDF

Info

Publication number
CN108235509B
CN108235509B CN201711468880.5A CN201711468880A CN108235509B CN 108235509 B CN108235509 B CN 108235509B CN 201711468880 A CN201711468880 A CN 201711468880A CN 108235509 B CN108235509 B CN 108235509B
Authority
CN
China
Prior art keywords
current
cuk
power
power diode
resonance
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
CN201711468880.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108235509A (zh
Inventor
林维明
曾璐
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fuzhou University
Original Assignee
Fuzhou University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fuzhou University filed Critical Fuzhou University
Priority to CN201711468880.5A priority Critical patent/CN108235509B/zh
Publication of CN108235509A publication Critical patent/CN108235509A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108235509B publication Critical patent/CN108235509B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B45/00—Circuit arrangements for operating light-emitting diodes [LED]
    • H05B45/30—Driver circuits
    • H05B45/37—Converter circuits
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33569—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0067—Converter structures employing plural converter units, other than for parallel operation of the units on a single load
    • H02M1/007—Plural converter units in cascade
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/4815—Resonant converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
    • Y02B20/30—Semiconductor lamps, e.g. solid state lamps [SSL] light emitting diodes [LED] or organic LED [OLED]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

本发明涉及一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路。包括单相交流输入电源Vin、第一功率二极管D1、第二功率二极管D2、第三功率二极管D3、第四功率二极管D4、第五功率二极管D5、第六功率二极管D6、第七功率二极管D7、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2、第一功率开关管S1、第二功率开关管S2、高频电容C1、母线电容Cbus、输出电容Co、谐振电容Cr、Cuk电感L1、Cuk电感L2、谐振电感Lr、高频变压器T（包含原边绕组Np、副边绕组Ns1、副边绕组Ns2）、LED灯负载。本发明通过提出一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路，面向高压输入应用场合，实现高功率因数和软开关变换，并且提高LED驱动电路性能价格比。

Description

一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路
技术领域
本发明涉及一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，应用在交流高压输入场合，更具体说是一种通过集成降压型Cuk变换电路和LLC变换电路以实现高压输入、高功率因数和软开关变换。
背景技术
25瓦以上照明电器需要满足一系列强制性相关标准，如IEC555-2、IEC1000-3-2等标准。因此功率因数校正(Power Factor Correction—PFC)技术成为LED驱动电路领域里的一个关键技术。而在高压交流输入场合，研究高效降压型PFC电路成为一个热点。
LLC谐振变换器的开关管能够工作在软开关模式，其开关损耗能够保持在一个很低的水平，在中大功率LED驱动系统中得到了广泛的应用。一般情况下，独立的LLC谐振变换器的效率都在90％以上。传统的交流输入LED驱动电源通常采用两级结构，前级为功率因数校正电路，后级为DC-DC变换电路。两级结构的驱动电源需要分别采用两套独立的控制系统，因此其成本高，且可靠性差。近年来，越来越多的学者开始关注单级LED驱动电源。单级电路将两级电路的开关管复用从而集成为单级，减少了开关管的数量且只需要一套控制系统，提高了可靠性并降低了成本，具有重要的理论意义和工程应用价值。
另外，与传统降压Buck有源功率因数校正电路相比，降压Cuk电路在输入和输出端均有滤波电感，因此减小输入输出电流纹波和电磁干扰，提高了降压型变换器的效率和功率因数并减小THD。
发明内容
本发明的目的在于提供一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，使电路达到高效率、高功率因数、减小直流母线电压，并且提高驱动电路性能价格比。
为实现上述目的，本发明的技术方案是：一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，包括单相交流输入电源Vin、第一功率二极管D1、第二功率二极管D2、第三功率二极管D3、第四功率二极管D4、第五功率二极管D5、第六功率二极管D6、第七功率二极管D7、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2、第一功率开关管S1、第二功率开关管S2、高频电容C1、母线电容Cbus、输出电容Co、谐振电容Cr、Cuk电感L1、Cuk电感L2、谐振电感Lr、高频变压器T、LED灯负载；所述第一功率二极管D1的阴极与第三功率二极管D3的阴极及Cuk电感L1的一端相连，所述第二功率二极管D2的阴极与单相交流输入电源Vin的一端、第一功率二极管D1的阳极相连接，所述第二功率二极管D2的阳极与高频电容C1的一端、第四功率二极管D4的阳极、第二功率开关管S2的源极及第六功率二极管D6的阳极相连接，所述单相交流输入电源vin的另一端与第三功率二极管D3的阳极、第四功率二极管D4的阴极相连接，所述Cuk电感L1的另一端与Cuk电感L2的一端、母线电容Cbus的正端、第二功率开关管S1的漏极及谐振电感Lr的一端相连接，所述Cuk电感L2另一端与第五功率二极管D5的阴极、高频电容C1的另一端相连接，所述母线电容Cbus的负端与第七功率二极管D7的阳极、第五功率二极管D5的阳极及第六功率二极管D6的阴极相连接，所述第一功率开关管S1的源极与第二功率开关管S2漏极、第七功率二极管D7的阴极及谐振电容Cr的一端相连接，所述谐振电感Lr的另一端与高频变压器T的原边绕组Np的同名端相连接，所述谐振电容Cr的另一端与高频变压器T的原边绕组Np的异名端相连接；所述高频变压器T的副边绕组Ns1的异名端与高频变压器T的副边绕组Ns2的同名端、输出电容Co的负端及LED灯负载的一端相连接，所述高频变压器T的副边绕组Ns1的同名端与第八功率二极管Ds1的阳极相连接，所述高频变压器T的副边绕组Ns2的异名端与第九功率二极管Ds2的阳极相连接，所述第八功率二极管Ds1的阴极与第九功率二极管Ds2的阴极、输出电容Co的正端以及LED灯负载的另一端相连接。
在本发明一实施例中，所述Cuk电感L1、Cuk电感L2、第五功率二极管D5、第七功率二极管D7、第二功率开关管S2、高频电容C1、母线电容Cbus构成降压Cuk电路；所述第一功率开关管S1、第二功率开关管S2、第七功率二极管D7、第六功率二极管D6、输出电容Co、谐振电容Cr、谐振电感Lr、高频变压器T、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2、LED灯负载构成LLC电路；降压Cuk电路能够工作在DCM模式、BCM模式或者CCM模式下，LLC电路工作于ZVS区域。
在本发明一实施例中，所述第一功率二极管D1、第二功率二极管D2、第三功率二极管D3、第四功率二极管D4为整流二极管，所述第五功率二极管D5、第六功率二极管D6、第七功率二极管D7、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2为快恢复二极管。
在本发明一实施例中，所述第一功率开关管S1、第二功率开关管S2为功率MOSFET管，且采用PFM控制方式。
在本发明一实施例中，所述谐振电容Cr、高频电容C1为高频电容；所述母线电容Cbus、输出电容Co为电解电容。
在本发明一实施例中，所述谐振电感Lr由漏感构成，或为独立电感。
在本发明一实施例中，该电路的工作模态如下：
设降压Cuk电路工作在DCM模式，LLC电路工作在fr1<fs<fr区域，fs为开关管频率；在交流电源工频正负周期内，电路的工作状态是对称的，此处以工频正半周期为例说明，负半周期类似；
(1)当输入电压Vin小于直流母线电压VCbus情况时：
模态1[t0<t<t1]：开关管S1关断，开关管S2零电流开通，输入电压Vin小于直流母线电压VCbus，此时整流桥处于断开状态，前级降压Cuk电路不工作，直流母线电容Cbus给后级LLC提供能量；此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态2[t1<t<t2]：开关管S1关断，开关管S2开通，输入电压Vin小于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路不工作，直流母线电容Cbus给后级LLC提供能量；此时，谐振电流与励磁电流相等，此时副边二极管Ds1零电流关断；变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，近似为恒定值；
模态3[t2<t<t3]：开关管S1、S2关断，进入死区时间；此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通；谐振电流一部分给开关管S2的结电容充电；谐振电流一部分给开关管S1的结电容放电，直到开关管S1的结电容两端电压为零；之后，谐振电流全部流过开关管S1的体二极管，为开关管S1的零电压开通做准备；
模态4[t3<t<t4]：开关管S1零电压导通，开关管S2关断，输入电压Vin小于直流母线电压VCbus，此时整流桥处于断开状态，前级降压Cuk电路不工作，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态5[t4<t<t5]：开关管S1仍然导通；此时，谐振电流与励磁电流相等，此时副边二极管Ds2零电流关断；变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，近似为恒定值；
模态6[t5<t<t6]：开关管S1截止，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通；开关管S1的结电容两端电压等于直流母线电压，二极管D7导通，为开关管S2零电流开通做准备；
(2)当输入电压Vin大于直流母线电压VCbus情况时：
模态1a[t0<t<t1]：开关管S1关断，开关管S2零电流开通，输入电压Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1线性上升，且降压Cuk级电流icuk大于LLC级电流ir，降压Cuk级将输入能量一部分传给后级LLC，一部分对母线电容Cbus进行充电；同时，LLC谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态1b[t0<t<t1]：开关管S1关断，开关管S2开通，输入电压Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1线性上升，且降压Cuk级电流icuk小于LLC级电流ir，母线电容Cbus处于放电状态；同时，LLC谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态2[t1<t<t2]：开关管S1关断，开关管S2开通，输入电压Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1继续线性上升；此时，谐振电流与励磁电流相等，此时副边二极管Ds1零电流关断；变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，近似为恒定值；
模态3[t2<t<t3]：开关管S1、S2关断，进入死区时间；Cuk电感电流iL1、iL2续流；此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通；谐振电流一部分给开关管S2的结电容充电；谐振电流一部分给开关管S1的结电容放电，直到开关管S1的结电容两端电压为零；之后，谐振电流全部流过开关管S1的体二极管，为开关管S1的零电压开通做准备；
模态4[t3<t<t4]：开关管S1零电压开通，开关管S2关断；Cuk电感电流iL1、iL2继续续流；在此阶段，谐振电感Lr、谐振电容Cr以谐振频率谐振，谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态5[t4<t<t5]：开关管S1仍然导通；Cuk电感电流iL1、iL2续流结束；在此阶段，谐振电感Lr、谐振电容Cr以谐振频率谐振，谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态6[t5<t<t6]：开关管S1仍然导通；此时，谐振电流与励磁电流相等，此时副边二极管Ds2零电流关断；变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，近似为恒定值；
模态7[t6<t<t7]：开关管S1截止，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通；开关管S1的结电容两端电压等于直流母线电压，二极管D7导通，为开关管S2零电流开通做准备。
相较于现有技术，本发明具有以下有益效果：
1、本发明提出了一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路，只需要一套控制电路，可以提高电路可靠性，降低成本；
2、本发明输入输出滤波电感，使得输入输出电流脉动小，有利于降低纹波，有利于EMI，提高了降压型变换器的效率和减小THD。
3、本发明可以在高压交流输入电压场合，实现高功率因数和取得较低直流母线电压。
附图说明
图1是本发明集成降压Cuk和llc电路的单级LED驱动电路原理图。
图2是本发明实施例的正半周期模态对应的关键波形。
图3是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图一。
图4是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图二。
图5是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图三。
图6是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图四。
图7是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图五。
图8是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图六。
图9是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图七。
图10是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图八。
图11是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图九。
图12是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图十。
图13是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图十一。
图14是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图十二。
图15是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图十三。
图16是本发明具体实施例的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路工作阶段等效电路图十四。
具体实施方式
下面结合附图，对本发明的技术方案进行具体说明。
如图1所示，本实施例提供了一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路，包括单相交流输入电源vin、第一功率二极管D1、第二功率二极管D2、第三功率二极管D3、第四功率二极管D4、第五功率二极管D5、第六功率二极管D6、第七功率二极管D7、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2、第一功率开关管S1、第二功率开关管S2、高频电容C1、母线电容Cbus、输出电容Co、谐振电容Cr、Cuk电感L1、Cuk电感L2、谐振电感Lr、高频变压器T、LED灯负载。
所述第一功率二极管D1的阴极与第三功率二极管D3的阴极及Cuk电感L1的一端相连，所述第二功率二极管D2的阴极与单相交流输入电源vin的一端、第一功率二极管D1的阳极相连接，所述第二功率二极管D2的阳极与高频电容C1的一端、第四功率二极管D4的阳极、第二功率开关管S2的源极及第六功率二极管D6的阳极相连接，所述单相交流输入电源vin的另一端与第三功率二极管D3的阳极、第四功率二极管D4的阴极相连接，所述Cuk电感L1的另一端与Cuk电感L2的一端、母线电容Cbus的正端、第二功率开关管S1的漏极及谐振电感Lr的一端相连接，所述Cuk电感L2另一端与第五功率二极管D5的阴极、高频电容C1的另一端相连接，所述母线电容Cbus的负端与第七功率二极管D7的阳极、第五功率二极管D5的阳极及第六功率二极管D6的阴极相连接，所述第一功率开关管S1的源极与第二功率开关管S2漏极、第七功率二极管D7的阴极及谐振电容Cr的一端相连接，所述谐振电感Lr的另一端与高频变压器T的原边绕组Np的同名端相连接，所述的谐振电容Cr的另一端与高频变压器T的原边绕组Np的异名端相连接；所述高频变压器T的副边绕组Ns1的异名端与高频变压器T的副边绕组Ns2的同名端、输出电容Co的负端及LED灯负载的一端相连接，所述高频变压器T的副边绕组Ns1的同名端与第八功率二极管Ds1的阳极相连接，所述高频变压器T的副边绕组Ns2的异名端与第九功率二极管Ds2的阳极相连接，所述第八功率二极管Ds1的阴极与第九功率二极管Ds2的阴极、输出电容Co的正端以及LED灯负载的另一端相连接。
在本实施例中，所述Cuk电感L1、Cuk电感L2、第五功率二极管D5、第七功率二极管D7、第二功率开关管S2、高频电容C1、母线电容Cbus构成降压Cuk电路；所述第一功率开关管S1、第二功率开关管S2、第七功率二极管D7、第六功率二极管D6、输出电容Co、谐振电容Cr、谐振电感Lr、高频变压器T、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2、LED灯负载构成LLC电路；降压Cuk电路能够工作在DCM模式、BCM模式或者CCM模式下，LLC电路工作于ZVS区域。
在本实施例中，所述第一功率二极管D1、第二功率二极管D2、第三功率二极管D3、第四功率二极管D4为整流二极管，所述第五功率二极管D5、第六功率二极管D6、第七功率二极管D7、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2为快恢复二极管。
在本实施例中，所述第一功率开关管S1、第二功率开关管S2为功率MOSFET管，且采用PFM控制方式。
在本实施例中，所述谐振电容Cr、高频电容C1为高频电容；所述母线电容Cbus、输出电容Co为电解电容。
在本实施例中，所述谐振电感Lr可以是由漏感构成，也可以是独立电感；
在本实施例中，所述的一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路，所述的高频变压器T的等效激磁电感为Lm。
特别的，如图2至图16所示，本实施例还提供了一种集成降压Cuk和LLC变换器单级LED驱动电路的具体电路工作模态。
设计降压Cuk电路工作在DCM模式，LLC电路工作在fr1<fs<fr区域，fs为开关管频率。在交流电源工频正负周期内，电路的工作状态是对称的，这里以工频正半周期为例说明，负半周期不一一赘述，图2为对应的关键波形，图3至图16为正半周期14个模态等效图。
图3至图8为图2中输入电压Vin小于直流母线电压VCbus情况时的模态等效图。
模态1[t0<t<t1]：如图3，开关管S1关断，开关管S2零电流开通，输入电压Vin小于直流母线电压VCbus，此时整流桥处于断开状态，前级降压Cuk电路不工作，直流母线电容Cbus给后级LLC提供能量。此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通。变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升。
模态2[t1<t<t2]：如图4，开关管S1关断，开关管S2开通，输入电压Vin小于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路不工作，直流母线电容Cbus给后级LLC提供能量。此时，谐振电流与励磁电流相等，此时副边二极管Ds1零电流关断。变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，近似为恒定值。
模态3[t2<t<t3]：如图5，开关管S1、S2关断，进入死区时间。此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通。谐振电流一部分给开关管S2的结电容充电；谐振电流一部分给开关管S1的结电容放电，直到开关管S1的结电容两端电压为零。之后，谐振电流全部流过开关管S1的体二极管，为开关管S1的零电压开通做准备。
模态4[t3<t<t4]：如图6，开关管S1零电压导通，开关管S2关断，输入电压Vin小于直流母线电压VCbus，此时整流桥处于断开状态，前级降压Cuk电路不工作，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通。变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升。
模态5[t4<t<t5]：如图7，开关管S1仍然导通。此时，谐振电流与励磁电流相等，此时副边二极管Ds2零电流关断。变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，近似为恒定值。
模态6[t5<t<t6]：如图8，开关管S1截止，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通。开关管S1的结电容两端电压等于直流母线电压，二极管D7导通，为开关管S2零电流开通做准备。
图9至图16为图2中输入电压Vin大于直流母线电压VCbus情况时的模态等效图。
模态1a[t0<t<t1]：如图9，开关管S1关断，开关管S2零电流开通，输入电压Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1线性上升，且降压Cuk级电流icuk大于LLC级电流ir，降压Cuk级将输入能量一部分传给后级LLC，一部分对母线电容Cbus进行充电。同时，LLC谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通。变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升。
模态1b[t0<t<t1]：如图10，开关管S1关断，开关管S2开通，输入电压Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1线性上升，且降压Cuk级电流icuk小于LLC级电流ir，母线电容Cbus处于放电状态。同时，LLC谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通。变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升。
模态2[t1<t<t2]：如图11，开关管S1关断，开关管S2开通，输入电压Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1继续线性上升。此时，谐振电流与励磁电流相等，此时副边二极管Ds1零电流关断。变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，近似为恒定值。
模态3[t2<t<t3]：如图12，开关管S1、S2关断，进入死区时间。Cuk电感电流iL1、iL2续流。此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通。谐振电流一部分给开关管S2的结电容充电；谐振电流一部分给开关管S1的结电容放电，直到开关管S1的结电容两端电压为零。之后，谐振电流全部流过开关管S1的体二极管，为开关管S1的零电压开通做准备。
模态4[t3<t<t4]：如图13，开关管S1零电压开通，开关管S2关断。Cuk电感电流iL1、iL2继续续流。在此阶段，谐振电感Lr、谐振电容Cr以谐振频率谐振，谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通。变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升。
模态5[t4<t<t5]：如图14，开关管S1仍然导通。Cuk电感电流iL1、iL2续流结束。在此阶段，谐振电感Lr、谐振电容Cr以谐振频率谐振，谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds2导通。变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升。
模态6[t5<t<t6]：如图15，开关管S1仍然导通。此时，谐振电流与励磁电流相等，此时副边二极管Ds2零电流关断。变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，近似为恒定值。
模态7[t6<t<t7]：如图16，开关管S1截止，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，副边二极管Ds1导通。开关管S1的结电容两端电压等于直流母线电压，二极管D7导通，为开关管S2零电流开通做准备。
以上是本发明的较佳实施例，凡依本发明技术方案所作的改变，所产生的功能作用未超出本发明技术方案的范围时，均属于本发明的保护范围。

Claims (7)

1.一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，其特征在于：包括单相交流输入电源Vin、第一功率二极管D1、第二功率二极管D2、第三功率二极管D3、第四功率二极管D4、第五功率二极管D5、第六功率二极管D6、第七功率二极管D7、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2、第一功率开关管S1、第二功率开关管S2、高频电容C1、母线电容Cbus、输出电容Co、谐振电容Cr、Cuk电感L1、Cuk电感L2、谐振电感Lr、高频变压器T、LED灯负载；所述第一功率二极管D1的阴极与第三功率二极管D3的阴极及Cuk电感L1的一端相连，所述第二功率二极管D2的阴极与单相交流输入电源Vin的一端、第一功率二极管D1的阳极相连接，所述第二功率二极管D2的阳极与高频电容C1的一端、第四功率二极管D4的阳极、第二功率开关管S2的源极及第六功率二极管D6的阳极相连接，所述单相交流输入电源Vin的另一端与第三功率二极管D3的阳极、第四功率二极管D4的阴极相连接，所述Cuk电感L1的另一端与Cuk电感L2的一端、母线电容Cbus的正端、第二功率开关管S1的漏极及谐振电感Lr的一端相连接，所述Cuk电感L2另一端与第五功率二极管D5的阴极、高频电容C1的另一端相连接，所述母线电容Cbus的负端与第七功率二极管D7的阳极、第五功率二极管D5的阳极及第六功率二极管D6的阴极相连接，所述第一功率开关管S1的源极与第二功率开关管S2漏极、第七功率二极管D7的阴极及谐振电容Cr的一端相连接，所述谐振电感Lr的另一端与高频变压器T的原边绕组Np的同名端相连接，所述谐振电容Cr的另一端与高频变压器T的原边绕组Np的异名端相连接；所述高频变压器T的副边绕组Ns1的异名端与高频变压器T的副边绕组Ns2的同名端、输出电容Co的负端及LED灯负载的一端相连接，所述高频变压器T的副边绕组Ns1的同名端与第八功率二极管Ds1的阳极相连接，所述高频变压器T的副边绕组Ns2的异名端与第九功率二极管Ds2的阳极相连接，所述第八功率二极管Ds1的阴极与第九功率二极管Ds2的阴极、输出电容Co的正端以及LED灯负载的另一端相连接。
2.根据权利要求1所述的一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，其特征在于：所述Cuk电感L1、Cuk电感L2、第五功率二极管D5、第七功率二极管D7、第二功率开关管S2、高频电容C1、母线电容Cbus构成降压Cuk电路；所述第一功率开关管S1、第二功率开关管S2、第七功率二极管D7、第六功率二极管D6、输出电容Co、谐振电容Cr、谐振电感Lr、高频变压器T、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2、LED灯负载构成LLC电路；降压Cuk电路能够工作在DCM模式、BCM模式或者CCM模式下，LLC电路工作于ZVS区域。
3.根据权利要求1所述的一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，其特征在于：所述第一功率二极管D1、第二功率二极管D2、第三功率二极管D3、第四功率二极管D4为整流二极管，所述第五功率二极管D5、第六功率二极管D6、第七功率二极管D7、第八功率二极管Ds1、第九功率二极管Ds2为快恢复二极管。
4.根据权利要求1所述的一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，其特征在于：所述第一功率开关管S1、第二功率开关管S2为功率MOSFET管，且采用PFM控制方式。
5.根据权利要求1所述的一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，其特征在于：所述谐振电容Cr、高频电容C1为高频电容；所述母线电容Cbus、输出电容Co为电解电容。
6.根据权利要求1所述的一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，其特征在于：所述谐振电感Lr由漏感构成，或为独立电感。
7.根据权利要求1所述的一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路，其特征在于：该电路的工作模态如下：
设降压Cuk电路工作在DCM模式，LLC电路工作在fr1<fs<fr区域，fs为开关管频率；在交流电源工频正负周期内，电路的工作状态是对称的，此处以工频正半周期为例说明，负半周期类似，下述励磁电感Lm为高频变压器等效励磁电感；
(1)当单相交流输入电源Vin小于直流母线电压VCbus情况时：
模态1[t0<t<t1]：开关管S1关断，开关管S2零电流开通，单相交流输入电源Vin小于直流母线电压VCbus，此时整流桥处于断开状态，前级降压Cuk电路不工作，直流母线电容Cbus给后级LLC提供能量；此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，第八功率二极管Ds1导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态2[t1<t<t2]：开关管S1关断，开关管S2开通，单相交流输入电源Vin小于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路不工作，直流母线电容Cbus给后级LLC提供能量；此时，谐振电流与励磁电流相等，此时第八功率二极管Ds1零电流关断；变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，为恒定值；
模态3[t2<t<t3]：开关管S1、S2关断，进入死区时间；此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，第九功率二极管Ds2导通；谐振电流一部分给开关管S2的结电容充电；谐振电流一部分给开关管S1的结电容放电，直到开关管S1的结电容两端电压为零；之后，谐振电流全部流过开关管S1的体二极管，为开关管S1的零电压开通做准备；
模态4[t3<t<t4]：开关管S1零电压导通，开关管S2关断，单相交流输入电源Vin小于直流母线电压VCbus，此时整流桥处于断开状态，前级降压Cuk电路不工作，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，第九功率二极管Ds2导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态5[t4<t<t5]：开关管S1仍然导通；此时，谐振电流与励磁电流相等，此时第九功率二极管Ds2零电流关断；变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，为恒定值；
模态6[t5<t<t6]：开关管S1截止，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，第八功率二极管Ds1导通；开关管S1的结电容两端电压等于直流母线电压，二极管D7导通，为开关管S2零电流开通做准备；
(2)当单相交流输入电源Vin大于直流母线电压VCbus情况时：
模态1a[t0<t<t1]：开关管S1关断，开关管S2零电流开通，单相交流输入电源Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1线性上升，且降压Cuk级电流icuk大于LLC级电流ir，降压Cuk级将输入能量一部分传给后级LLC，一部分对母线电容Cbus进行充电；同时，LLC谐振频率为谐振电流大于励磁电流，第八功率二极管Ds1导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态1b[t0<t<t1]：开关管S1关断，开关管S2开通，单相交流输入电源Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1线性上升，且降压Cuk级电流icuk小于LLC级电流ir，母线电容Cbus处于放电状态；同时，LLC谐振频率为谐振电流大于励磁电流，第八功率二极管Ds1导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态2[t1<t<t2]：开关管S1关断，开关管S2开通，单相交流输入电源Vin大于直流母线电压VCbus，前级降压Cuk电路工作，Cuk电感电流iL1、iL2以斜率(Vin-Vcbus)/L1继续线性上升；此时，谐振电流与励磁电流相等，此时第八功率二极管Ds1零电流关断；变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，为恒定值；
模态3[t2<t<t3]：开关管S1、S2关断，进入死区时间；Cuk电感电流iL1、iL2续流；此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，第九功率二极管Ds2导通；谐振电流一部分给开关管S2的结电容充电；谐振电流一部分给开关管S1的结电容放电，直到开关管S1的结电容两端电压为零；之后，谐振电流全部流过开关管S1的体二极管，为开关管S1的零电压开通做准备；
模态4[t3<t<t4]：开关管S1零电压开通，开关管S2关断；Cuk电感电流iL1、iL2继续续流；在此阶段，谐振电感Lr、谐振电容Cr以谐振频率谐振，谐振电流大于励磁电流，第九功率二极管Ds2导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态5[t4<t<t5]：开关管S1仍然导通；Cuk电感电流iL1、iL2续流结束；在此阶段，谐振电感Lr、谐振电容Cr以谐振频率谐振，谐振电流大于励磁电流，第九功率二极管Ds2导通；变压器原边绕组两端电压被箝位在-nVo，励磁电流以斜率nVo/Lm线性上升；
模态6[t5<t<t6]：开关管S1仍然导通；此时，谐振电流与励磁电流相等，此时第九功率二极管Ds2零电流关断；变压器原边绕组不再被输出电压箝位，励磁电感Lm、谐振电感Lr、谐振电容Cr参与谐振，此阶段，谐振频率为由于励磁电感很大，所以谐振周期很大，谐振电流在此阶段与励磁电流保持一致，为恒定值；
模态7[t6<t<t7]：开关管S1截止，此阶段，谐振频率为谐振电流大于励磁电流，第八功率二极管Ds1导通；开关管S1的结电容两端电压等于直流母线电压，二极管D7导通，为开关管S2零电流开通做准备。
CN201711468880.5A 2017-12-29 2017-12-29 一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路 Expired - Fee Related CN108235509B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711468880.5A CN108235509B (zh) 2017-12-29 2017-12-29 一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201711468880.5A CN108235509B (zh) 2017-12-29 2017-12-29 一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108235509A CN108235509A (zh) 2018-06-29
CN108235509B true CN108235509B (zh) 2019-07-09

Family

ID=62645780

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201711468880.5A Expired - Fee Related CN108235509B (zh) 2017-12-29 2017-12-29 一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108235509B (zh)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110087366B (zh) * 2019-05-25 2021-03-02 福州大学 LED照明Cuk-LLC三端口电路及其模糊预测方法
CN111556616B (zh) * 2020-06-02 2021-06-22 福州大学 一种单级无桥升压Cuk谐振型LED驱动电路
CN112467989B (zh) * 2020-10-29 2022-01-07 杭州电子科技大学 一种准单级高功率因数交流直流变换器
CN112615542B (zh) * 2020-12-25 2024-02-27 重庆大学 基于zvs_pwm双向dc-dc cuk变换器、变换系统和方法
CN113179021B (zh) * 2021-04-28 2022-07-01 中国民航大学 基于Flyback-Class E变换器的两开关交直流LED驱动装置

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102611294B (zh) * 2011-12-22 2014-12-03 福州大学 Cuk电路与Flyback电路集成的单级PFC电路
CN103066873B (zh) * 2013-01-21 2014-11-05 福州大学 新型降压式无桥Cuk 功率因数校正PFC电路
US9673701B2 (en) * 2015-03-20 2017-06-06 Apple Inc. Slew rate enhancement for transient load step response
CN104994664B (zh) * 2015-08-03 2018-05-04 福州大学 一种漏感能量回馈的单级降压型led驱动电路
CN105337488B (zh) * 2015-10-23 2017-11-17 福州大学 一种具有正向电压输出的新型无桥Cuk PFC变换器
CN105429502B (zh) * 2015-11-20 2017-11-24 燕山大学 单级非隔离无电解电容双Cuk型逆变器
CN105790576B (zh) * 2016-05-19 2018-06-26 上海电机学院 一种隔离型cuk软开关变换器
CN105897024B (zh) * 2016-05-25 2019-03-26 南通大学 单相Cuk集成式升降压逆变器及控制方法、控制系统

Also Published As

Publication number Publication date
CN108235509A (zh) 2018-06-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108448913B (zh) 一种单级式基于交错并联无桥pfc电路和llc谐振的隔离型ac-dc变换器
Tang et al. Hybrid switched-inductor converters for high step-up conversion
CN108235509B (zh) 一种集成降压Cuk和LLC电路的单级LED驱动电路
CN103066873B (zh) 新型降压式无桥Cuk 功率因数校正PFC电路
TWI397250B (zh) 雙向全橋式零電壓－零電流直流／直流轉換器
CN107041036B (zh) 一种集成无桥Boost和LLC电路的单级LED驱动电路
CN102299649B (zh) 电源变换器
CN109742965A (zh) 一种单相交错并联三电平谐振式的高频隔离型ac-dc变换器
CN103023362A (zh) 一种无桥逆变电路与太阳能无桥逆变器
CN100438286C (zh) 双管双正激升压式单级功率因数校正电路
CN101895223A (zh) 双Cuk升降压输出并联型逆变器
Lin et al. Soft-switching converter with two series half-bridge legs to reduce voltage stress of active switches
CN105515417A (zh) 双输出单相pfc变换器及其组合式功率变换系统和控制方法
CN107204717A (zh) 一种无桥升压型cuk pfc电路
CN108601146A (zh) 一种单级高功率因数和低输出纹波Flyback/Sepic LED驱动电路
CN104780692B (zh) 一种单级无桥双Boost与Flyback集成的LED驱动电路
CN1937381A (zh) 零电压开关全桥直流变换器
Yuan et al. A current-fed multiresonant converter with low circulating energy and zero-current switching for high step-up power conversion
CN110012574A (zh) 一种混合控制单级无桥Sepic和LLC的LED驱动电路
CN201312262Y (zh) 一种具有较高转换效率的高频开关电源
CN107171563B (zh) 紧调整输出的组合变流器
CN105553271A (zh) 一种三相直流变换器的控制方法
CN104967304B (zh) 一种基于无桥cuk隔离型三相功率因数校正变换器
CN106452049A (zh) 一种组合电路及其应用的供电电路、显示器
Choi et al. Single-stage bridgeless three-level AC/DC converter with current doubler rectifier

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20190709

Termination date: 20211229