CN106247320A

CN106247320A - 一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法

Info

Publication number: CN106247320A
Application number: CN201610608059.8A
Authority: CN
Inventors: 陈灿; 王勇; 范卫东; 胡修奎; 周棋; 刘泰生; 但家瑜; 李旭升; 刘亚成
Original assignee: Shanghai Jiaotong University; Dongfang Boiler Group Co Ltd
Current assignee: Shanghai Jiaotong University; Dongfang Boiler Group Co Ltd
Priority date: 2016-07-29
Filing date: 2016-07-29
Publication date: 2016-12-21
Anticipated expiration: 2036-07-29
Also published as: CN106247320B

Abstract

本发明公开了一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，通过前后墙上数层、每层数个旋流燃烧器的一次风喷口内的一次风将燃煤喷入炉膛燃烧，并通过旋流燃烧器的二次风喷口喷入二次风，通过前后墙上一层以上的燃尽风喷口通入燃尽风，前后墙上的一次风和二次风对冲喷入，其中旋流燃烧器所在的主燃区的过量空气系数范围为0.5～1.05，燃煤进行低氧燃烧；燃尽风喷口所在的燃尽区的过量空气系数为1.05～1.3，进行富氧燃烧；在最上层燃尽风以下的炉膛内喷入一层以上的氨基还原抑制剂，在炉膛内高温环境下还原烟气中的氮氧化物，以及抑制新的氮氧化物生成。本发明不仅可显著降低炉膛出口的氮氧化物排放值，实现超低排放，且不需要严格的温度窗口和催化剂，大幅降低了脱硝成本，经济效益显著，并防止炉内水冷壁出现高温腐蚀，具有广泛的适用性。

Description

一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法

技术领域

本发明涉及一种用于对冲锅炉的脱硝燃烧方法。

背景技术

煤在燃烧过程中会排放氮氧化物（NOx）污染物，这些污染物会造成光化学烟雾污染，会对人类呼吸系统及动植物生存均会造成严重的危害。我国最新的《火电厂大气污染物排放标准》（GB 13223-2011）规定，自2015年1月1日起，全部燃煤锅炉氮氧化物（以NO₂计）排放限值为100mg/Nm³（采用W型火焰炉膛的，现有的循环流化床火力发电锅炉以及2003年12月31日前建成投产的火力发电锅炉等限值为200 mg/Nm³）。

使用旋流煤粉燃烧器的对冲锅炉与使用直流煤粉燃烧器的四角切圆锅炉相比，在解决稳燃问题等方面有其独特的优点，然而相比切圆锅炉，对冲锅炉的炉内烟气混合情况并不理想。因此，燃烧过程中的NOx生成控制较为困难。

目前，工程上应用的脱硝技术分为炉内脱硝和尾部脱硝两种。炉内脱硝包括采用低NOx燃烧器、空气分级、燃料再燃、选择性非催化还原（SNCR）等技术，尾部脱硝包括选择性催化还原（SCR）、活性炭吸附等技术。

为了大幅度降低炉内燃烧过程NOx的生成排放，对冲锅炉会采用较大空气分级程度的燃尽风系统，但控制NOx排放的程度与炉膛出口烟气温度上升引起减温水量增加和导致烟气中的飞灰含碳量增加的矛盾往往较四角切圆空气分级燃烧更为突出，这给锅炉的可靠经济运行带来了影响。同时，对冲锅炉靠侧墙布置的边壁燃烧器喷口的射流方向与侧墙壁面之间存在较强的卷吸空间，易导致靠侧墙的燃烧器喷射的煤粉气流偏向这一空间，但煤粉与空气的燃烧当量不匹配，煤粉往往处于缺氧燃烧状态，使侧墙附近形成强还原性气氛，飞灰易在此气氛中形成腐蚀性的粘附物，加剧此区域的水冷壁金属外管壁的高温腐蚀。为了达到更理想的NOx排放控制效果，必然要加大空气分级程度，但随着分级程度的增加，燃料燃烧效率会降低，给燃料燃烧的经济性带来了较明显的负面影响，同时，分级程度加大对处于强还原性气氛下的炉内水冷壁的安全可靠运行也带来了显著的负面影响。同时，单纯采用通过控制炉内燃烧过程的脱硝技术（例如空气分级和再燃技术），NOx还原效率仅为30%～70%左右，仍不能满足国家的排放标准。因此，需要同时使用其它技术进一步降低NOx排放。

目前，联合低NOx燃烧技术实现达标排放控制的有效脱硝技术是选择性催化还原技术（SCR）技术，它是一种成熟的尾部脱硝技术，在国内电厂普遍采用，在炉膛低NOx燃烧基础上进行进一步深度脱硝。所以，以空气深度分级的低NOx燃烧技术与SCR脱硝技术联合的二合一脱硝方式已逐渐成电厂的标准配置。但SCR技术的核心是在尾部烟道喷入氨剂在催化剂的作用下还原烟气中的氮氧化物，运行环境的温度需要控制在300℃～400℃，温度窗口窄，温度过高氨反而会被氧化为NOx，此外，氨量控制不当还会造成氨逃逸。反应过程需要价格昂贵的催化剂，并且需定期更换失效的催化剂，因此，它的脱硝成本较高。

另一种工程上常采用的烟气脱硝技术是在更高烟气温度条件下的NOx还原技术，被称为选择性非催化还原技术（SNCR）。它是在燃尽风之后靠近炉膛出口高温区投入氨剂还原氮氧化物。由于反应区域温度高，不需要催化剂，降低了运行成本。但是这种燃烧技术适用的烟气温度反应窗口较窄，在800℃～1100℃之间。在低负荷工况下，炉膛出口的氧浓度偏高，氨更易被氧化为氮氧化物。如果燃料含硫较高，NH₃还会与SO₃反应生成铵盐，在低温下会结渣腐蚀。并且因为布置在燃尽风之后，如果喷入氨量过多，也会造成氨逃逸，因此对锅炉的工况要求较高，适用的范围有限。

发明内容

本发明的目的是针对现有技术的上述不足，提供一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，它不仅可显著降低炉膛出口的氮氧化物排放值，实现超低排放，且不需要严格的温度窗口和催化剂，大幅降低了脱硝成本，经济效益显著，并防止炉内水冷壁出现高温腐蚀，具有广泛的适用性。

为了达到上述目的，本发明的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，通过前后墙上数层、每层数个旋流燃烧器的一次风喷口内的一次风将燃煤喷入炉膛燃烧，并通过旋流燃烧器的二次风喷口喷入二次风，通过前后墙上一层以上的燃尽风喷口通入燃尽风，前后墙上的一次风和二次风对冲喷入，其特征在于：其中旋流燃烧器所在的主燃区的过量空气系数范围为0.5～1.05，燃煤进行低氧燃烧；燃尽风喷口所在的燃尽区的过量空气系数为1.05～1.3，进行富氧燃烧；在最上层燃尽风以下的炉膛内喷入一层以上的氨基还原抑制剂，在炉膛内高温环境下还原烟气中的氮氧化物；

本发明可以将所述氨基还原抑制剂与燃煤混合后通过数个旋流燃烧器的一次风喷口内的一次风喷入炉膛内；

本发明也可以通过最上层燃尽风以下的一层以上独立的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂，同层喷口位于同一水平面；

具体的，本发明可以通过设于数个旋流燃烧器一次风喷口内独立的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂；该还原抑制剂喷口末端位于一次风喷口的末端外，可避免少量氨基还原抑制剂的氧化；

本发明可以将还原抑制剂喷口或设于两层旋流燃烧器之间、或设于旋流燃烧器与燃尽风喷口之间的还原区、或设于数层燃尽风喷口之间；通过上述还原抑制剂喷口在最上层燃尽风以下的炉膛内喷入一层以上的氨基还原抑制剂；

本发明还可以还通过旋流燃烧器与燃尽风喷口之间炉墙上的还原风喷口喷入还原风，还原风的过量空气系数为0.6～0.85，通过设于还原风喷口与燃尽风喷口之间的所述一层以上独立的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂；

本发明还可以通过设于旋流燃烧器与燃尽风喷口之间前后炉墙上的再燃燃料喷口喷入再燃燃料，通过设于再燃燃料喷口与燃尽风喷口之间的所述一层以上的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂；

本发明还可以通过设于旋流燃烧器与燃尽风喷口之间前后炉墙上的再燃燃料喷口喷入再燃燃料，通过设于再燃燃料喷口内的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂；

本发明通过在最上层燃尽风以下的炉膛通入氨基还原抑制剂，并控制过量空气系数在较低的范围，此处烟气中的氧已基本被耗尽，处于还原性气氛中，由于反应区域温度很高，不需要催化剂，氨基还原抑制剂将烟气中的氮氧化物强化还原，并在此气氛中抑制氮氧化物的生成，使得进入燃尽区的氮氧化物浓度大大降低，未燃尽的燃料在燃尽区得到充分燃烧，可保证燃烧效率，新产生的氮氧化物加上进入燃尽区的氮氧化物有限，此区域温度仍较高，可由烟气中的氨基还原抑制剂继续还原，使得炉膛出口的氮氧化物排放值显著降低，实现超低排放特性；本方法相比于已有的选择性非催化还原技术（SNCR）和选择性催化还原技术（SCR），不需要严格的温度窗口和催化剂，大幅降低了脱硝成本，即使在炉内最高的燃烧区域烟气温度下，仍不会导致氨的大量氧化，经济效益显著，并具有广泛的适用性。

作为本发明的一种优选，将所述还原剂喷口设于炉膛四角和前后墙上，通过数个还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂，同层的氨基还原抑制剂以在炉膛中形成一个以上假想切圆的方式喷入；既保持炉膛良好的燃烧环境，又保证氨基还原抑制剂与烟气的充分混合；

作为本发明的一种优选，将所述还原抑制剂喷口设于炉膛前后墙和侧墙上，通过数个还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂，同层的氨基还原抑制剂以在炉膛中形成一个以上假想切圆的方式喷入；同样既保持炉膛良好的燃烧环境，又保证氨基还原抑制剂与烟气的充分混合；

作为本发明的一种优选，将所述还原剂喷口设于炉膛前后墙上，前后墙上还原抑制剂喷口中心线共线，将同层相对前后墙上的氨基还原抑制剂以对冲方式喷入；可达到较好的混合效果；

作为本发明的一种优选，在至少一面前、后墙或侧墙上设置还原抑制剂输送管，将所述还原抑制剂喷口设于对应的还原抑制剂输送管上；可达到较好的混合效果，适用于不同的工况。

作为本发明的一种优选，从锅炉空预器之后或之前尾部烟道通过风机抽取部分烟气与所述氨基还原抑制剂和燃煤混合后一同通过数个旋流燃烧器的一次风喷口内的一次风喷入炉膛内；更利于实现炉膛的还原性气氛及提高反应区域温度；

作为本发明的一种优选，从锅炉空预器之后或之前尾部烟道通过风机抽取部分烟气作为氨基还原抑制剂的输送介质，与所述氨基还原抑制剂混合后一同从还原抑制剂喷口喷入炉膛；更利于实现炉膛的还原性气氛及提高反应区域温度，并避免少量氨基还原抑制剂在燃烧时氧化；

作为本发明的一种优选，在燃尽风喷口与旋流燃烧器之间的还原区及与旋流燃烧器对应的主燃区靠近两侧墙的前后墙两侧边缘均设置吹扫风喷口，通过吹扫风喷口向炉膛靠近侧墙区域喷入吹扫风，吹扫风的过量空气系数为0.85～0.95；通过吹扫风向炉膛靠近侧墙区域补充空气，避免邻近侧墙水冷壁的流动性较差的烟气形成强还原气氛，防止飞灰在此气氛中结焦对水冷壁形成高温腐蚀。

作为本发明的一种优选，将各层靠近两侧墙的旋流燃烧器以向炉膛中心偏置5°～45°的方向喷射；以缓解此边缘旋流燃烧器的卷吸作用造成的侧墙附近气氛呈强还原性的现象，减轻水冷壁的高温腐蚀。

综上所述，本发明不仅可显著降低炉膛出口的氮氧化物排放值，实现超低排放，且不需要严格的温度窗口和催化剂，大幅降低了脱硝成本，经济效益显著，并防止炉内水冷壁出现高温腐蚀，具有广泛的适用性。

附图说明

图1为使用本发明实施例一的对冲锅炉简图。

图2为图1中一旋流燃烧器的端部视图。

图3为图1中炉膛前墙的主视图。

图4为图3的A-A剖视图。

图5为使用本发明实施例二的对冲锅炉简图。

图6为图5中旋流燃烧器的端部视图。

图7为使用本发明实施例三的对冲锅炉简图。

图8为图7中同层还原抑制剂喷口布置简图。

图9为使用本发明实施例四的对冲锅炉简图。

图10为图9中一层还原抑制剂喷口布置简图。

图11为图9中炉膛前墙的主视图。

图12为使用本发明实施例五的对冲锅炉简图。

图13为图12中一层还原抑制剂喷口布置简图。

图14为使用本发明实施例六中还原抑制剂喷口布置简图。

具体实施方式

下面结合附图，对本发明作进一步详细的说明。

实施例一

如图1、图2、图3、图4所示，该对冲锅炉，其炉膛前墙7、后墙8上部均设有数层燃尽风喷口4、其炉膛前墙7、后墙8下部均设有数层、每层数个旋流燃烧器1，旋流燃烧器1内设有一次风喷口2和二次风喷口3，每层靠近两侧墙18的旋流燃烧器1的中心线向炉膛中心偏置5°～45°；炉膛从下至上分为与旋流燃烧器1对应的主燃区14、燃尽风喷口4与旋流燃烧器1之间的还原区12、与燃尽风喷口4对应的燃尽区13，在炉膛还原区12和主燃区14的靠近两侧墙18的前后墙两侧边缘均设置吹扫风喷口16和17，锅炉空预器之后尾部烟道的通过风机9和管路10与一次风管11相连，在管路10上设有掺入管15；

本实施例的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法：从锅炉空预器之后尾部烟道通过风机9抽取部分烟气与从掺入管15掺入的氨基还原抑制剂混合，再与一次风管11内的一次风和燃煤混合后一同通过前墙7、后墙8上的数层、每层数个旋流燃烧器1的一次风喷口2喷入炉膛内燃烧，并通过旋流燃烧器1的二次风喷口3喷入二次风，通过前墙7、后墙8上数层燃尽风喷口4通入燃尽风，通过吹扫风喷口16和17向炉膛靠近侧墙区域喷入吹扫风，前墙7、后墙8上的一次风和二次风对冲喷入，其中各层靠近两侧墙18的旋流燃烧器1以向炉膛中心偏置5°～45°的方向喷射二次风及混合后的一次风、燃煤、部分烟气和氨基还原抑制剂，燃尽风可以是对冲形式，也可设置成切圆形式，其中旋流燃烧器所在的主燃区14的过量空气系数范围为0.5～1.05，燃煤进行低氧燃烧；燃尽区13的过量空气系数为1.05～1.3，进行富氧燃烧；吹扫风的过量空气系数为0.85～0.95；氨基还原抑制剂在炉膛内高温环境下还原烟气中的氮氧化物；

本实施例通过在主燃区14的主燃烧器1内通入氨基还原抑制剂（混入方法也可以事先与燃煤掺混，以取消掺入管15），并控制过量空气系数在较低的范围，此处烟气中的氧已基本被耗尽，处于还原性气氛中，由于反应区域温度很高，不需要催化剂，氨基还原抑制剂将烟气中的氮氧化物强化还原，并在此气氛中抑制氮氧化物的生成，使得进入燃尽区的氮氧化物浓度大大降低，未燃尽的燃料在燃尽区得到充分燃烧，可保证燃烧效率，新产生的氮氧化物加上进入燃尽区的氮氧化物有限，此区域温度仍较高，可由烟气中的氨基还原抑制剂继续还原，使得炉膛出口的氮氧化物排放值显著降低，实现超低排放特性；通过过量空气系数为0.85～0.95吹扫风向炉膛靠近侧墙区域补充空气，避免邻近侧墙水冷壁的流动性较差的烟气形成强还原气氛，防止燃烧后的飞灰在此气氛中结焦对水冷壁形成高温腐蚀，加上旋流燃烧器1以向炉膛中心偏置5°～45°的方向喷入燃煤、一次风、二次风和氨基还原抑制剂，以缓解此边缘因燃烧器的卷吸作用造成的侧墙附近气氛呈强还原性的现象，进一步减轻水冷壁的高温腐蚀；本方法相比于已有的选择性非催化还原技术（SNCR）和选择性催化还原技术（SCR），不需要严格的温度窗口和催化剂，大幅降低了脱硝成本，即使在炉内最高的燃烧区域烟气温度下，仍不会导致氨的大量氧化，经济效益显著，并具有广泛的适用性。

实施例二

如图5、图6所示，本实施例与实施例一的区别仅在于：在数个旋流燃烧器1的一次风喷口2内设置独立的还原抑制剂喷口19，该还原抑制剂喷口19末端位于一次风喷口2的末端外，还原抑制剂喷口19通过管路10和风机9与空预器之前的尾部烟道相连，在管路10上连有掺入管15；燃烧时，从锅炉空预器之后尾部烟道通过风机9抽取部分烟气作为氨基还原抑制剂的输送介质，与通过掺入管15掺入的氨基还原抑制剂混合后一同从还原抑制剂喷口19喷入炉膛；本实施例更利于实现炉膛的还原性气氛及提高反应区域温度；相比于实施例一，本实施例的氨基还原抑制剂不在燃烧器内与燃煤接触，可避免少量氨基还原抑制剂的氧化，脱硝效果更佳。

实施例三

如图7、图8所示，本实施例与实施例二的区别仅在于：将数个还原抑制剂喷口20改设于两层旋流燃烧器1之间的炉膛四角和前墙7、后墙8上；燃烧时，通过数个还原抑制剂喷口20喷入所述氨基还原抑制剂，同层的氨基还原抑制剂以在炉膛中形成两个假想切圆的方式喷入；其中还原抑制剂喷口20孔径为1～10mm，开口为扇形，开口角度在10°～150°之间，氨基还原抑制剂的喷入速度在10m/s～400m/s之间，调整还原抑制剂喷口20的偏转角度可以调节切圆直径大小及旋转方向，满足不同工况的需要；本实施例既保持炉膛良好的燃烧环境，又保证还原剂与烟气的充分混合，提高脱硝效果。

实施例四

如图9、图10、图11所示，本实施例与实施例三的区别仅在于：在还原区设有数个还原风喷口22，将数个还原抑制剂喷口21改设于还原风喷口22与燃尽风喷口4之间的前墙7、后墙8和两侧墙18上；燃烧时，通过还原风喷口22喷入还原风，还原风的过量空气系数为0.6～0.85，通过数个还原抑制剂喷口21喷入所述氨基还原抑制剂，同层的氨基还原抑制剂以在炉膛中形成两个假想切圆的方式喷入；本实施例既保持炉膛良好的燃烧环境，又保证氨基还原抑制剂与烟气的充分混合，并提高还原气氛，提高脱硝效果；本实施例多层布置的燃尽风喷口4具有更好的降低氮氧化物排放的效果，因此燃尽风喷口4可以根据燃料特性调整每层的风量至最佳比例，尽量降低氮氧化物的生成量，有利于实现超低排放特性。

实施例五

如图12、图13所示，本实施例与实施例三的区别仅在于：在还原区设有数个再燃燃料喷口24，将数个还原抑制剂喷口23改设于再燃燃料喷口24与燃尽风喷口4之间的前墙7、后墙8上，前墙7、后墙8上的还原抑制剂喷口中心线共线；燃烧时，通过再燃燃料喷口24喷入再燃燃料，将前墙7、后墙8上的氨基还原抑制剂以对冲方式喷入；本实施例适用于采用再燃技术的对冲锅炉，可达到烟气与还原剂较好的混合效果；

实施例六

如图14所示，本实施例与实施例三的区别仅在于：在还原区的一面侧墙上设置还原抑制剂输送管25，将所述还原抑制剂喷口26改设于还原抑制剂输送管25上；燃烧时，从锅炉空预器之后尾部烟道通过风机抽取部分烟气作为氨基还原抑制剂的输送介质，与所述氨基还原抑制剂混合后一同从还原抑制剂喷口26喷入；可达到较好的混合效果，适用于不同的工况；

本发明不限于上述实施方式，如还原抑制剂喷口的设置位置与喷入形式（切圆、对冲、输送管喷入）的组合形式还可多种多样，如还原抑制剂喷口还可设于再燃燃料喷口内，多层还原抑制剂喷口其上下层的喷入形式可以不同，它们均属于本发明的保护范围。

Claims

1.一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，通过前后墙上数层、每层数个旋流燃烧器的一次风喷口内的一次风将燃煤喷入炉膛燃烧，并通过旋流燃烧器的二次风喷口喷入二次风，通过前后墙上一层以上的燃尽风喷口通入燃尽风，前后墙上的一次风和二次风对冲喷入，其特征在于：其中旋流燃烧器所在的主燃区的过量空气系数范围为0.5～1.05，燃煤进行低氧燃烧；燃尽风喷口所在的燃尽区的过量空气系数为1.05～1.3，进行富氧燃烧；在最上层燃尽风以下的炉膛内喷入一层以上的氨基还原抑制剂，在炉膛内高温环境下还原烟气中的氮氧化物。

2.根据权利要求1所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：将所述氨基还原抑制剂与燃煤混合后通过数个旋流燃烧器的一次风喷口内的一次风喷入炉膛内。

3.根据权利要求1所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：通过最上层燃尽风以下的一层以上独立的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂，同层喷口位于同一水平面。

4.根据权利要求3所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：通过设于数个旋流燃烧器一次风喷口内独立的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂。

5.根据权利要求3所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：将还原抑制剂喷口或设于两层旋流燃烧器之间、或设于旋流燃烧器与燃尽风喷口之间的还原区、或设于数层燃尽风喷口之间。

6.根据权利要求3所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：还通过旋流燃烧器与燃尽风喷口之间炉墙上的还原风喷口喷入还原风，还原风的过量空气系数为0.6～0.85，通过设于还原风喷口与燃尽风喷口之间的所述一层以上独立的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂。

7.根据权利要求3所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：还通过设于旋流燃烧器与燃尽风喷口之间前后炉墙上的再燃燃料喷口喷入再燃燃料，通过设于再燃燃料喷口与燃尽风喷口之间的所述一层以上的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂。

8.根据权利要求5至7任一所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：将所述还原剂喷口设于炉膛四角和前后上，通过数个还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂，同层的还原抑制剂以在炉膛中形成一个以上假想切圆的方式喷入。

9.根据权利要求5至7任一所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：将所述还原抑制剂喷口设于炉膛前后墙和侧墙上，通过数个还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂，同层的还原抑制剂以在炉膛中形成一个以上假想切圆的方式喷入。

10.根据权利要求5至7任一所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：将所述还原抑制剂喷口设于炉膛前后墙上，前后墙上还原抑制剂喷口中心线共线，将同层相对前后墙上的氨基还原抑制剂以对冲方式喷入。

11.根据权利要求5至7任一所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：在至少一面前、后墙或侧墙上设置还原抑制剂输送管，将所述还原抑制剂喷口设于对应的还原抑制剂输送管上。

12.根据权利要求3所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：还通过设于旋流燃烧器与燃尽风喷口之间前后炉墙上的再燃燃料喷口喷入再燃燃料，通过设于再燃燃料喷口内的还原抑制剂喷口喷入所述氨基还原抑制剂。

13.根据权利要求2所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：从锅炉空预器之后或之前尾部烟道通过风机抽取部分烟气与所述氨基还原抑制剂和燃煤混合后一同通过数个旋流燃烧器的一次风喷口内的一次风喷入炉膛内。

14.根据权利要求3或4或5或6或7或12所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：从锅炉空预器之后或之前尾部烟道通过风机抽取部分烟气作为氨基还原抑制剂的输送介质，与所述氨基还原抑制剂混合后一同从所述还原抑制剂喷口喷入炉膛。

15.根据权利要求8所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：从锅炉空预器之后或之前尾部烟道通过风机抽取部分烟气作为氨基还原抑制剂的输送介质，与所述氨基还原抑制剂混合后一同从还原抑制剂喷口喷入炉膛。

16.根据权利要求9所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：从锅炉空预器之后或之前尾部烟道通过风机抽取部分烟气作为氨基还原抑制剂的输送介质，与所述氨基还原抑制剂混合后一同从还原抑制剂喷口喷入炉膛。

17.根据权利要求10所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：从锅炉空预器之后或之前尾部烟道通过风机抽取部分烟气作为氨基还原抑制剂的输送介质，与所述氨基还原抑制剂混合后一同从还原抑制剂喷口喷入炉膛。

18.根据权利要求11所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：从锅炉空预器之后或之前尾部烟道通过风机抽取部分烟气作为氨基还原抑制剂的输送介质，与所述氨基还原抑制剂混合后一同从还原抑制剂喷口喷入炉膛。

19.根据权利要求1至8任一所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：在燃尽风喷口与旋流燃烧器之间的还原区及与旋流燃烧器对应的主燃区靠近两侧墙的前后墙两侧边缘均设置吹扫风喷口，通过吹扫风喷口向炉膛靠近侧墙区域喷入吹扫风，吹扫风的过量空气系数为0.85～0.95。

20.根据权利要求8所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：在在燃尽风喷口与旋流燃烧器之间的还原区及与旋流燃烧器对应的主燃区靠近两侧墙的前后墙两侧边缘均设置吹扫风喷口，通过吹扫风喷口向炉膛靠近侧墙区域喷入吹扫风，吹扫风的过量空气系数为0.85～0.95。

21.根据权利要求1至8任一所述的一种对冲锅炉深度脱硝燃烧方法，其特征在于：将各层靠近两侧墙的旋流燃烧器以向炉膛中心偏置5°～45°的方向喷射。