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CN106180187B - 一种复合钢板及其制备方法 - Google Patents

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CN106180187B CN201610588639.5A CN201610588639A CN106180187B CN 106180187 B CN106180187 B CN 106180187B CN 201610588639 A CN201610588639 A CN 201610588639A CN 106180187 B CN106180187 B CN 106180187B
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Abstract

本发明提供了一种复合钢板及其制备方法，所述复合钢板包括：第一基板及第二基板；其中，所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述复合钢板的屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；如此，将所述第一基板与所述第二基板进行焊接、加热、轧制后形成复合钢板，该复合钢板不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料。

Description

一种复合钢板及其制备方法
技术领域
本发明属于钢板生产技术领域，尤其涉及一种复合钢板及其制备方法。
背景技术
随着国民经济的高速发展，人民生活水平的不断提高，厨具不再仅仅是一种实用的生活用品，更变为一种彰显生活品质的艺术品。
随着全球各大厨具花样品种的不断翻新，需要大量兼顾耐用与美观的新材料来保证其产品的创新。现有技术中一般是使用搪瓷钢来制作厨具，但是，现有搪瓷钢无法满足制作高档厨具所需的兼顾美观外表面与良好涂搪性能内表面的要求。
基于此，目前亟需一种新型的复合钢板以解决现有技术中的上述问题。
发明内容
针对现有技术存在的问题，本发明实施例提供了一种复合钢板及其制备方法，以解决现有技术中，在制作高档厨具时，现有的搪瓷缸无法同时满足厨具美观外表面与良好涂搪性能内表面要求的技术问题。
本发明提供一种复合钢板，所述复合钢板包括：第一基板及第二基板；其中，
所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述复合钢板的屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％。
上述方案中，所述第一基板的化学成分包括：
C，其质量百分比为0.02～0.07％；
Si，其质量百分比为0.01～0.05％；
Mn，其质量百分比为0.15～0.45％；
P，其质量百分比为0.010～0.018％；
S，其质量百分比为0.004～0.008％；
Ti，其质量百分比为0.04～0.09％；
Als，其质量百分比为0.03～0.08％；
N，其质量百分比为0.001～0.006％；其余组分为Fe。
上述方案中，所述第一基板的屈服强度为330～405MPa，抗拉强度为420～510MPa，延伸率为38～44％。
4上述方案中，所述第二基板的化学成分包括：
C，其质量百分比为0.01～0.08％；
Si，其质量百分比为0.1～0.8％；
Mn，其质量百分比为1.1～1.9％；
P，其质量百分比为0.011～0.019％；
S，其质量百分比为0.001～0.003％；
Nb，其质量百分比为8.2～10.5％；
Cr，其质量百分比为18.3～19.7％；
N，其质量百分比为8.0～10.5％；其余组分为Fe。
上述方案中，所述第二基板的屈服强度为320～370MPa，抗拉强度为610～690MPa，延伸率为15～20％。
上述方案中，所述第一基板的厚度为2mm，所述第二基板的厚度为4mm。
本发明还提供一种复合钢板的制备方法，所述方法包括：
利用电压点焊机将第一基板与第二基板焊接在一起；
利用热炉将焊接后的所述第一基板及第二基板加热至1050～1100℃；
对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为860～900℃；
冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为550～600℃；
对卷取后的所述复合钢板进行切割余量5～10mm；其中，所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板。
上述方案中，利用电压点焊机焊接第一基板与第二基板时，所述电压点焊机的焊接能量为5.5～7.0Kw；焊接速度为6.5～7.5m/min。
上述方案中，利用电压点焊机焊接所述第一基板与所述第二基板时，保护气体的流量为50～60L/min。
上述方案中，所述保护气体具体包括：氮气。
本发明提供了一种复合钢板及其制备方法，所述复合钢板包括：第一基板及第二基板；其中，所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述复合钢板的屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；如此，将所述第一基板与所述第二基板进行焊接、加热、轧制后形成复合钢板，该复合钢板不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料。
附图说明
图1为本发明实施例一提供的第一基板与第二基板焊接时的示意图；
图2为本发明实施例二提供的复合钢板制备方法的流程示意图。
具体实施方式
为了在制作高档厨具时，可以同时满足厨具美观外表面与良好涂搪性能内表面的要求，本发明提供了一种复合钢板及其制备方法，所述复合钢板包括：第一基板及第二基板；其中，所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述复合钢板的屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％。
下面通过附图及具体实施例对本发明的技术方案做进一步的详细说明。
实施例一
本实施例提供一种复合钢板，所述复合钢板包括：第一基板及第二基板；其中，所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述复合钢板的屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％。
具体地，所述第一基板的厚度为2mm，所述第二基板的厚度为4mm，参见图1，可以利用电压电焊机将第一基板的边缘与第二基板的边缘焊接在一起。当第一基板与第二基板焊接在一起后，利用热炉将焊接之后的所述第一基板与所述第二基板加热至1050～1100℃；优选温度为1060～1090℃，更优选温度为1070～1080℃。
采取多道次反复轧制的方法对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为860～900℃；优选温度为870～890℃，优选点为880℃。
采用层流快速冷却方法冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为550～600℃；优选温度为570～590℃，优选点为580℃。
这里，还需对卷取后的所述复合钢板进行精整切除复合钢板周围的毛边，切割余量5～10mm；精整切割后，利用利用超声波对轧制后的复合钢板进行探伤，如发现复合钢板有缺陷则重新回炉轧制。
这里，所述第一基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.02～0.07％，优选地为0.03～0.06％；Si，其质量百分比为0.01～0.05％，优选地为0.02～0.04％；Mn，其质量百分比为0.15～0.45％，优选地为0.20～0.40％；P，其质量百分比为0.010～0.018％，优选地为0.013～0.0160％；S，其质量百分比为0.004～0.008％，优选地为0.005～0.007％；Ti，其质量百分比为0.04～0.09％，优选地为0.06～0.08％；Als，其质量百分比为0.03～0.08％，优选地为0.04～0.07％；N，其质量百分比为0.001～0.006％，优选地为0.003～0.005％；其余组分为Fe。
所述第一基板的屈服强度为330～405MPa，优选地为350～390MPa；抗拉强度为420～510MPa，优选地为430～500MPa；延伸率为38～44％，优选地为40～42％。
所述第二基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.01～0.08％，优选地为0.02～0.06％；Si，其质量百分比为0.1～0.8％，优选地为0.2～0.6％；Mn，其质量百分比为1.1～1.9％，优选地为1.2～1.6％；P，其质量百分比为0.011～0.019％，优选地为0.012～0.016％；S，其质量百分比为0.001～0.003％，优选地为0.002～0.0025％；Nb，其质量百分比为8.2～10.5％，优选地为8.6～10.0％；Cr，其质量百分比为18.3～19.7％，优选地为18.5～19.5％；N，其质量百分比为8.0～10.5％，优选地为8.5～10.0％；其余组分为Fe。
所述第二基板的屈服强度为320～370MPa，优选地为330～350MPa；抗拉强度为610～690MPa，优选地为620～670MPa；延伸率为15～20％，延伸率为16～19％。
本实施例提供的复合钢板，因屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；所以不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料；并且，复合轧制技术采用了电压点焊技术，相比传统焊接方式，提高了生产效率，降低了生产成本。
实施例二
本实施例提供一种复合钢板的制备方法，如图2所示，所述方法包括以下步骤：
步骤210，利用电压点焊机将第一基板与第二基板焊接在一起。
本步骤中，可以利用电压点焊机将第一基板的边缘与第二基板的边缘焊接在一起，其中，所述电压点焊机的焊接能量为5.5～7.0Kw；焊接速度为6.5～7.5m/min。所述第一基板具体可以为搪瓷钢板，其厚度为2mm；所述第二基板具体可以为不锈钢板，其厚度为4mm。
在焊接过程中，还需充入保护气体，保护气体的流量为50～60L/min，保护气体具体可以包括：氮气等。
这里，所述第一基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.02～0.07％，优选地为0.03～0.06％；Si，其质量百分比为0.01～0.05％，优选地为0.02～0.04％；Mn，其质量百分比为0.15～0.45％，优选地为0.20～0.40％；P，其质量百分比为0.010～0.018％，优选地为0.013～0.0160％；S，其质量百分比为0.004～0.008％，优选地为0.005～0.007％；Ti，其质量百分比为0.04～0.09％，优选地为0.06～0.08％；Als，其质量百分比为0.03～0.08％，优选地为0.04～0.07％；N，其质量百分比为0.001～0.006％，优选地为0.003～0.005％；其余组分为Fe。
所述第一基板的屈服强度为330～405MPa，优选地为350～390MPa；抗拉强度为420～510MPa，优选地为430～500MPa；延伸率为38～44％，优选地为40～42％。
所述第二基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.01～0.08％，优选地为0.02～0.06％；Si，其质量百分比为0.1～0.8％，优选地为0.2～0.6％；Mn，其质量百分比为1.1～1.9％，优选地为1.2～1.6％；P，其质量百分比为0.011～0.019％，优选地为0.012～0.016％；S，其质量百分比为0.001～0.003％，优选地为0.002～0.0025％；Nb，其质量百分比为8.2～10.5％，优选地为8.6～10.0％；Cr，其质量百分比为18.3～19.7％，优选地为18.5～19.5％；N，其质量百分比为8.0～10.5％，优选地为8.5～10.0％；其余组分为Fe。
所述第二基板的屈服强度为320～370MPa，优选地为330～350MPa；抗拉强度为610～690MPa，优选地为620～670MPa；延伸率为15～20％，延伸率为16～19％。
步骤211，利用热炉将焊接后的所述第一基板及第二基板加热至1050～1100℃。
本步骤中，当所述第一基板与所述第二基板焊接在一起后，利用热炉将焊接之后的所述第一基板与所述第二基板加热至1050～1100℃；优选温度为1060～1090℃，更优选温度为1070～1080℃。
步骤212，对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为860～900℃。
本步骤中，当对所述第一基板与所述第二基板加热后，采取多道次反复轧制的方法对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为860～900℃；优选温度为870～890℃，优选点为880℃。
步骤213，冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为550～600℃。
本步骤中，当对复合钢板轧制好后，采用层流快速冷却方法冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为550～600℃；优选温度为570～590℃，优选点为580℃。
步骤214，对卷取后的所述复合钢板进行切割余量5～10mm。
本步骤中，当对复合钢板卷取之后，还需对卷取后的所述复合钢板进行精整切除复合钢板周围的毛边，切割余量5～10mm；精整切割后，利用利用超声波对轧制后的复合钢板进行探伤，如发现复合钢板有缺陷则重新回炉轧制。
利用本实施例提供的方法制备的复合钢板，所述复合钢板的屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％。
本实施例制备的复合钢板，因屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；所以不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料；并且，复合轧制技术采用了电压点焊技术，相比传统焊接方式，提高了生产效率，降低了生产成本。
实施例三
实际应用时，当利用实施例二提供的制备方法制备复合钢板时，具体流程如下：
首先利用电压点焊机将第一基板的边缘与第二基板的边缘焊接在一起，其中，所述电压点焊机的焊接能量为5.8Kw；焊接速度为6.7m/min。所述第一基板具体可以为搪瓷钢板，其厚度为2mm；所述第二基板具体可以为不锈钢板，其厚度为4mm。
在焊接过程中，还需充入保护气体，保护气体的流量为55L/min，保护气体具体可以包括：氮气等。
这里，所述第一基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.03％；Si，其质量百分比为0.01％；Mn，其质量百分比为0.15％；P，其质量百分比为0.010％；S，其质量百分比为0.008％；Ti，其质量百分比为0.04％；Als，其质量百分比为0.03％；N，其质量百分比为0.006％；其余组分为Fe。
所述第一基板的屈服强度为365MPa；抗拉强度为485MPa；延伸率为41％。
所述第二基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.01％；Si，其质量百分比为0.5％；Mn，其质量百分比为1.6％；P，其质量百分比为0.015％；S，其质量百分比为0.003％；Nb，其质量百分比为8.2％；Cr，其质量百分比为18.9％；N，其质量百分比为10.5％；其余组分为Fe。
所述第二基板的屈服强度为345MPa；抗拉强度为685MPa；延伸率为17％。
当所述第一基板与所述第二基板焊接在一起后，利用热炉将焊接之后的所述第一基板与所述第二基板加热至1100℃。
当对所述第一基板与所述第二基板加热后，采取多道次反复轧制的方法对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为900℃。
当对复合钢板轧制好后，采用层流快速冷却方法冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为550℃。
当对复合钢板卷取之后，还需对卷取后的所述复合钢板进行精整切除复合钢板周围的毛边，切割余量6mm；精整切割后，利用利用超声波对轧制后的复合钢板进行探伤，如发现复合钢板有缺陷则重新回炉轧制。
利用实施例二提供的方法制备的复合钢板，所述复合钢板的屈服强度为349MPa，抗拉强度为583MPa，延伸率为25％；搪瓷密着性为级别1(级别越高，数字越小)。
这里，在制备的复合钢板上涂鳞爆粉冷冻72小时后，钢板表面无磷爆现象。
本实施例制备的复合钢板，因屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；所以不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料；并且，复合轧制技术采用了电压点焊技术，相比传统焊接方式，提高了生产效率，降低了生产成本。
实施例四
实际应用时，当利用实施例二提供的制备方法制备复合钢板时，具体流程如下：
首先利用电压点焊机将第一基板的边缘与第二基板的边缘焊接在一起，其中，所述电压点焊机的焊接能量为5.9Kw；焊接速度为6.5m/min。所述第一基板具体可以为搪瓷钢板，其厚度为2mm；所述第二基板具体可以为不锈钢板，其厚度为4mm。
在焊接过程中，还需充入保护气体，保护气体的流量为54L/min，保护气体具体可以包括：氮气等。
这里，所述第一基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.04％；Si，其质量百分比为0.02％；Mn，其质量百分比为0.3％；P，其质量百分比为0.015％；S，其质量百分比为0.006％；Ti，其质量百分比为0.06％；Als，其质量百分比为0.07％；N，其质量百分比为0.004％；其余组分为Fe。
所述第一基板的屈服强度为400MPa；抗拉强度为495MPa；延伸率为39％。
所述第二基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.06％；Si，其质量百分比为0.7％；Mn，其质量百分比为1.4％；P，其质量百分比为0.011％；S，其质量百分比为0.001％；Nb，其质量百分比为10.5％；Cr，其质量百分比为19.2％；N，其质量百分比为9.4％；其余组分为Fe。
所述第二基板的屈服强度为370MPa；抗拉强度为615MPa；延伸率为19％。
当所述第一基板与所述第二基板焊接在一起后，利用热炉将焊接之后的所述第一基板与所述第二基板加热至1068℃。
当对所述第一基板与所述第二基板加热后，采取多道次反复轧制的方法对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为880℃。
当对复合钢板轧制好后，采用层流快速冷却方法冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为590℃。
当对复合钢板卷取之后，还需对卷取后的所述复合钢板进行精整切除复合钢板周围的毛边，切割余量7mm；精整切割后，利用利用超声波对轧制后的复合钢板进行探伤，如发现复合钢板有缺陷则重新回炉轧制。
利用实施例二提供的方法制备的复合钢板，所述复合钢板的屈服强度为371MPa，抗拉强度为518MPa，延伸率为27％；搪瓷密着性为级别1(级别越高，数字越小)。
这里，在制备的复合钢板上涂鳞爆粉冷冻72小时后，钢板表面无磷爆现象。
本实施例制备的复合钢板，因屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；所以不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料；并且，复合轧制技术采用了电压点焊技术，相比传统焊接方式，提高了生产效率，降低了生产成本。
实施例五
实际应用时，当利用实施例二提供的制备方法制备复合钢板时，具体流程如下：
首先利用电压点焊机将第一基板的边缘与第二基板的边缘焊接在一起，其中，所述电压点焊机的焊接能量为6.1Kw；焊接速度为6.5m/min。所述第一基板具体可以为搪瓷钢板，其厚度为2mm；所述第二基板具体可以为不锈钢板，其厚度为4mm。
在焊接过程中，还需充入保护气体，保护气体的流量为60L/min，保护气体具体可以包括：氮气等。
这里，所述第一基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.07％；Si，其质量百分比为0.03；Mn，其质量百分比为0.45；P，其质量百分比为0.018；S，其质量百分比为0.005％；Ti，其质量百分比为0.1％；Als，其质量百分比为0.05％；N，其质量百分比为0.002％；其余组分为Fe。
所述第一基板的屈服强度为405MPa；抗拉强度为505MPa；延伸率为38％。
所述第二基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.04％；Si，其质量百分比为0.4％；Mn，其质量百分比为1.9％；P，其质量百分比为0.019％；S，其质量百分比为0.002％；Nb，其质量百分比为8.8％；Cr，其质量百分比为18.3％；N，其质量百分比为10.1％；其余组分为Fe。
所述第二基板的屈服强度为325MPa；抗拉强度为635MPa；延伸率为15％。
当所述第一基板与所述第二基板焊接在一起后，利用热炉将焊接之后的所述第一基板与所述第二基板加热至1076℃。
当对所述第一基板与所述第二基板加热后，采取多道次反复轧制的方法对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为875℃。
当对复合钢板轧制好后，采用层流快速冷却方法冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为600℃。
当对复合钢板卷取之后，还需对卷取后的所述复合钢板进行精整切除复合钢板周围的毛边，切割余量7mm；精整切割后，利用利用超声波对轧制后的复合钢板进行探伤，如发现复合钢板有缺陷则重新回炉轧制。
利用实施例二提供的方法制备的复合钢板，所述复合钢板的屈服强度为332MPa，抗拉强度为532MPa，延伸率为27％；搪瓷密着性为级别1(级别越高，数字越小)。
这里，在制备的复合钢板上涂鳞爆粉冷冻72小时后，钢板表面无磷爆现象。
本实施例制备的复合钢板，因屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；所以不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料；并且，复合轧制技术采用了电压点焊技术，相比传统焊接方式，提高了生产效率，降低了生产成本。
实施例六
实际应用时，当利用实施例二提供的制备方法制备复合钢板时，具体流程如下：
首先利用电压点焊机将第一基板的边缘与第二基板的边缘焊接在一起，其中，所述电压点焊机的焊接能量为6.8Kw；焊接速度为7.5m/min。所述第一基板具体可以为搪瓷钢板，其厚度为2mm；所述第二基板具体可以为不锈钢板，其厚度为4mm。
在焊接过程中，还需充入保护气体，保护气体的流量为50L/min，保护气体具体可以包括：氮气等。
这里，所述第一基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.05％；Si，其质量百分比为0.05％；Mn，其质量百分比为0.25％；P，其质量百分比为0.013％；S，其质量百分比为0.009％；Ti，其质量百分比为0.05％；Als，其质量百分比为0.04％；N，其质量百分比为0.001％；其余组分为Fe。
所述第一基板的屈服强度为355MPa；抗拉强度为475MPa；延伸率为42％。
所述第二基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.05％；Si，其质量百分比为0.8％；Mn，其质量百分比为1.45％；P，其质量百分比为0.012％；S，其质量百分比为0.001％；Nb，其质量百分比为9.9％；Cr，其质量百分比为19.9％；N，其质量百分比为8.5％；其余组分为Fe。
所述第二基板的屈服强度为355MPa；抗拉强度为675MPa；延伸率为17％。
当所述第一基板与所述第二基板焊接在一起后，利用热炉将焊接之后的所述第一基板与所述第二基板加热至1054℃。
当对所述第一基板与所述第二基板加热后，采取多道次反复轧制的方法对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为860℃。
当对复合钢板轧制好后，采用层流快速冷却方法冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为560℃。
当对复合钢板卷取之后，还需对卷取后的所述复合钢板进行精整切除复合钢板周围的毛边，切割余量8mm；精整切割后，利用利用超声波对轧制后的复合钢板进行探伤，如发现复合钢板有缺陷则重新回炉轧制。
利用实施例二提供的方法制备的复合钢板，所述复合钢板的屈服强度为343MPa，抗拉强度为554MPa，延伸率为26％；搪瓷密着性为级别1(级别越高，数字越小)。
这里，在制备的复合钢板上涂鳞爆粉冷冻72小时后，钢板表面无磷爆现象。
本实施例制备的复合钢板，因屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；所以不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料；并且，复合轧制技术采用了电压点焊技术，相比传统焊接方式，提高了生产效率，降低了生产成本。
实施例七
实际应用时，当利用实施例二提供的制备方法制备复合钢板时，具体流程如下：
首先利用电压点焊机将第一基板的边缘与第二基板的边缘焊接在一起，其中，所述电压点焊机的焊接能量为6.4Kw；焊接速度为7.2m/min。所述第一基板具体可以为搪瓷钢板，其厚度为2mm；所述第二基板具体可以为不锈钢板，其厚度为4mm。
在焊接过程中，还需充入保护气体，保护气体的流量为57L/min，保护气体具体可以包括：氮气等。
这里，所述第一基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.06％；Si，其质量百分比为0.06％；Mn，其质量百分比为0.35％；P，其质量百分比为0.002％；S，其质量百分比为0.007％；Ti，其质量百分比为0.07％；Als，其质量百分比为0.06％；N，其质量百分比为0.003％；其余组分为Fe。
所述第一基板的屈服强度为331MPa；抗拉强度为425MPa；延伸率为44％。
所述第二基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.05％；Si，其质量百分比为0.1％；Mn，其质量百分比为1.1％；P，其质量百分比为0.002％；S，其质量百分比为0.003％；Nb，其质量百分比为10.1％；Cr，其质量百分比为18.6％；N，其质量百分比为8.0％；其余组分为Fe。
所述第二基板的屈服强度为338MPa；抗拉强度为625MPa；延伸率为15％。
当所述第一基板与所述第二基板焊接在一起后，利用热炉将焊接之后的所述第一基板与所述第二基板加热至1075℃。
当对所述第一基板与所述第二基板加热后，采取多道次反复轧制的方法对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为870℃。
当对复合钢板轧制好后，采用层流快速冷却方法冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为570℃。
当对复合钢板卷取之后，还需对卷取后的所述复合钢板进行精整切除复合钢板周围的毛边，切割余量7mm；精整切割后，利用利用超声波对轧制后的复合钢板进行探伤，如发现复合钢板有缺陷则重新回炉轧制。
利用实施例二提供的方法制备的复合钢板，所述复合钢板的屈服强度为312MPa，抗拉强度为527MPa，延伸率为28％；搪瓷密着性为级别1(级别越高，数字越小)。
这里，在制备的复合钢板上涂鳞爆粉冷冻72小时后，钢板表面无磷爆现象。
本实施例制备的复合钢板，因屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；所以不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料；并且，复合轧制技术采用了电压点焊技术，相比传统焊接方式，提高了生产效率，降低了生产成本。
实施例八
实际应用时，当利用实施例二提供的制备方法制备复合钢板时，具体流程如下：
首先利用电压点焊机将第一基板的边缘与第二基板的边缘焊接在一起，其中，所述电压点焊机的焊接能量为6.5Kw；焊接速度为7.1m/min。所述第一基板具体可以为搪瓷钢板，其厚度为2mm；所述第二基板具体可以为不锈钢板，其厚度为4mm。
在焊接过程中，还需充入保护气体，保护气体的流量为56L/min，保护气体具体可以包括：氮气等。
这里，所述第一基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.02％；Si，其质量百分比为0.03％；Mn，其质量百分比为0.2％；P，其质量百分比为0.011％；S，其质量百分比为0.004％；Ti，其质量百分比为0.09％；Als，其质量百分比为0.08％；N，其质量百分比为0.005％；其余组分为Fe。
所述第一基板的屈服强度为342MPa；抗拉强度为465MPa；延伸率为43％。
所述第二基板的化学成分包括：C，其质量百分比为0.08％；Si，其质量百分比为0.2％；Mn，其质量百分比为1.25％；P，其质量百分比为0.017％；S，其质量百分比为0.001％；Nb，其质量百分比为8.5％；Cr，其质量百分比为19.7％；N，其质量百分比为8.8％；其余组分为Fe。
所述第二基板的屈服强度为362MPa；抗拉强度为665MPa；延伸率为18％。
当所述第一基板与所述第二基板焊接在一起后，利用热炉将焊接之后的所述第一基板与所述第二基板加热至1081℃。
当对所述第一基板与所述第二基板加热后，采取多道次反复轧制的方法对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为890℃。
当对复合钢板轧制好后，采用层流快速冷却方法冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为580℃。
当对复合钢板卷取之后，还需对卷取后的所述复合钢板进行精整切除复合钢板周围的毛边，切割余量7mm；精整切割后，利用利用超声波对轧制后的复合钢板进行探伤，如发现复合钢板有缺陷则重新回炉轧制。
利用实施例二提供的方法制备的复合钢板，所述复合钢板的屈服强度为325MPa，抗拉强度为560MPa，延伸率为27％；搪瓷密着性为级别1(级别越高，数字越小)。
这里，在制备的复合钢板上涂鳞爆粉冷冻72小时后，钢板表面无磷爆现象。
本实施例制备的复合钢板，因屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；所以不但可以具备良好的涂搪性能和耐腐性能等特性，同时也有着美观的外表，为高档厨具提供了优选的生产原料；并且，复合轧制技术采用了电压点焊技术，相比传统焊接方式，提高了生产效率，降低了生产成本。
以上所述，仅为本发明的较佳实施例而已，并非用于限定本发明的保护范围，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种复合钢板，其特征在于，所述复合钢板包括：第一基板及第二基板；其中，
所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；所述复合钢板的屈服强度不小于300MPa，抗拉强度不小于400MPa，延伸率不小于25％；其中，
所述第一基板的化学成分包括：
C，其质量百分比为0.03～0.06％；
Si，其质量百分比为0.02～0.04％；
Mn，其质量百分比为0.20～0.40％；
P，其质量百分比为0.013～0.0160％；
S，其质量百分比为0.005～0.007％；
Ti，其质量百分比为0.06～0.08％；
Als，其质量百分比为0.04～0.07％；
N，其质量百分比为0.003～0.005％；其余组分为Fe；
所述第二基板的化学成分包括：
C，其质量百分比为0.02～0.06％；
Si，其质量百分比为0.2～0.6％；
Mn，其质量百分比为1.2～1.6％；
P，其质量百分比为0.012～0.016％；
S，其质量百分比为0.002～0.0025％；
Nb，其质量百分比为8.6～10.0％；
Cr，其质量百分比为18.5～19.5％；
N，其质量百分比为8.5～10.0％；其余组分为Fe。
2.如权利要求1所述的复合钢板，其特征在于，所述第一基板的屈服强度为330～405MPa，抗拉强度为420～510MPa，延伸率为38～44％。
3.如权利要求1所述的复合钢板，其特征在于，所述第二基板的屈服强度为320～370MPa，抗拉强度为610～690MPa，延伸率为15～20％。
4.如权利要求3所述的复合钢板，其特征在于，所述第一基板的厚度为2mm，所述第二基板的厚度为4mm。
5.一种复合钢板的制备方法，其特征在于，所述方法包括：
利用电压点焊机将第一基板与第二基板焊接在一起；
利用热炉将焊接后的所述第一基板及第二基板加热至1050～1100℃；
对所述加热后的所述第一基板与所述第二基板进行轧制形成复合钢板，且控制终轧温度为860～900℃；
冷却所述复合钢板，并对冷却后的所述复合钢板进行卷取，且控制卷取温度为550～600℃；
对卷取后的所述复合钢板进行切割余量5～10mm；其中，所述第一基板为搪瓷钢板，所述第二基板为不锈钢板；其中，
所述第一基板的化学成分包括：
C，其质量百分比为0.03～0.06％；
Si，其质量百分比为0.02～0.04％；
Mn，其质量百分比为0.20～0.40％；
P，其质量百分比为0.013～0.0160％；
S，其质量百分比为0.005～0.007％；
Ti，其质量百分比为0.06～0.08％；
Als，其质量百分比为0.04～0.07％；
N，其质量百分比为0.003～0.005％；其余组分为Fe；
所述第二基板的化学成分包括：
C，其质量百分比为0.02～0.06％；
Si，其质量百分比为0.2～0.6％；
Mn，其质量百分比为1.2～1.6％；
P，其质量百分比为0.012～0.016％；
S，其质量百分比为0.002～0.0025％；
Nb，其质量百分比为8.6～10.0％；
Cr，其质量百分比为18.5～19.5％；
N，其质量百分比为8.5～10.0％；其余组分为Fe。
6.如权利要求5所述的方法，其特征在于，利用电压点焊机焊接第一基板与第二基板时，所述电压点焊机的焊接能量为5.5～7.0Kw；焊接速度为6.5～7.5m/min。
7.如权利要求6所述的方法，其特征在于，利用电压点焊机焊接所述第一基板与所述第二基板时，保护气体的流量为50～60L/min。
8.如权利要求7所述的方法，其特征在于，所述保护气体具体包括：氮气。
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