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CN105485805B - 空气调节机 - Google Patents

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CN105485805B CN201510615806.6A CN201510615806A CN105485805B CN 105485805 B CN105485805 B CN 105485805B CN 201510615806 A CN201510615806 A CN 201510615806A CN 105485805 B CN105485805 B CN 105485805B
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Abstract

本发明的目的在于提供一种抑制制造成本且在制热运转时能够在制冷剂配管内蓄积更多的制冷剂的空气调节机。该空气调节机具备制冷循环回路(30)、将设置在室内膨胀阀(10)及主回路膨胀阀(22)之间的分支部(31)与喷射口(1a)之间连接的喷射回路(40)、设于喷射回路(40)的喷射回路膨胀阀(21)、进行在分支部(31)及主回路膨胀阀(22)之间流动的制冷剂与由喷射回路膨胀阀(21)减压后的制冷剂的热交换的内部热交换器(20)、室外机控制装置(18)，室外机控制装置(18)控制主回路膨胀阀(22)的开度A，以使主回路膨胀阀(22)的开度A、喷射回路膨胀阀(21)的开度C、系数B、制冷循环回路(30)的制冷剂循环量Gr满足关系式A+C＝B×Gr。

Description

空气调节机
技术领域
本发明涉及空气调节机。
背景技术
一般的空气调节机具有将压缩机、四通阀、室外热交换器、电子膨胀阀及室内热交换器连接的制冷剂回路结构。压缩机、四通阀及室外热交换器与向室外热交换器送风的室外机侧鼓风机一起收容于室外机。电子膨胀阀及室内热交换器与向室内热交换器送风的室内机侧鼓风机一起收容于室内机。室外机与室内机之间由多根延长配管连接。
而且，在室外机设有检测压缩机的排出压力的高压传感器、检测压缩机的吸入压力的低压传感器、以及检测压缩机的排出温度的排出温度传感器。在室内机设有对制热运转时通过了室内热交换器的制冷剂的温度进行检测的室内热交换器出口温度传感器。控制装置基于例如从上述传感器类装置取得的信息等，对压缩机、四通阀、电子膨胀阀、室外侧鼓风机及室内侧鼓风机进行控制。
在上述的制冷剂回路中，构成有在制热运转时从压缩机排出的高压制冷剂向室内热交换器流入这样的流路。由此，在制热运转时，室内热交换器作为冷凝器发挥功能，室外热交换器作为蒸发器发挥功能。
专利文献1中记载了将能够进行转速调整的低级侧压缩机、能够与低级侧压缩机独立地进行转速调整的高级侧压缩机、冷凝器、第一减压装置及蒸发器依次连接而构成制冷循环的空气调节机。在该空气调节机的冷凝器与第一减压装置之间设有中间冷却器(内部热交换器)。从冷凝器流出的制冷剂的一部分成为从主流制冷剂分支的分支流，经由第二减压装置而被减压成中间压力。减压后的分支流在中间冷却器与主流制冷剂进行热交换之后，流入高级侧压缩机的吸入侧。
另外，专利文献2中记载了一种空气调节机，其具备：将喷射压缩机、冷凝器、第一减压装置及蒸发器依次环状连接而成的制冷循环回路；在冷凝器与第一减压装置之间的分支部处分支，且经由第二减压装置向喷射压缩机喷射制冷剂的喷射回路。在该空气调节机设有内部热交换器，该内部热交换器进行由第二减压装置减压后的喷射回路的制冷剂与在分支部和第一减压装置之间流动的制冷循环回路的制冷剂的热交换。
在先技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2004-183913号公报
专利文献2：日本特开2008-241069号公报
发明内容
发明所要解决的课题
在一般的空气调节机中，制热运转时的所需制冷剂量少于制冷运转时的所需制冷剂量。尤其是在延长配管的长度较长的情况下，制冷运转时的所需制冷剂量与制热运转时的所需制冷剂量之差变大。作为能够吸收该所需制冷剂量之差的制冷剂回路结构，存在除了室内机的膨胀阀(室内膨胀阀)之外，在室外机也设有膨胀阀(主回路膨胀阀)的结构。主回路膨胀阀与专利文献1及2中记载的空气调节机的内部热交换器同样地配置在室内膨胀阀与室外热交换器之间。在制热运转时，适当地缩减主回路膨胀阀的开度，将液相的制冷剂蓄积于延长配管内。由此，能够吸收所需制冷剂量之差。
图9是表示具备室内膨胀阀及主回路膨胀阀的空气调节机的制热运转时的运转状态的例子的莫里尔图。以在制热运转时成为上游侧的膨胀阀的室内膨胀阀101处的减压量(压力差a)与成为下游侧的膨胀阀的主回路膨胀阀103处的减压量(压力差b)保持为规定的比率x：y的方式控制主回路膨胀阀103的开度。比率x：y可以任意设定，但是通过如图9所示那样减小压力差a且增大压力差b，使将室内机与室外机连接的液体侧延长配管102内的制冷剂更接近液相，容易吸收制冷运转时的所需制冷剂量与制热运转时的所需制冷剂量之差。例如，基于压缩机的排出压力及吸入压力和制冷剂循环量来控制主回路膨胀阀103的开度。
图10是表示除了室内膨胀阀及主回路膨胀阀之外，还具备专利文献1或2中记载那样的喷射回路的空气调节机的制热运转时的运转状态的例子的莫里尔图。在此，以使压缩机的排出过热收敛于一定的值的方式控制设于喷射回路的喷射回路膨胀阀104。
当喷射回路膨胀阀104成为开状态时，下游侧的压力差b不是仅取决于主回路膨胀阀103的开度，而是取决于主回路膨胀阀103及喷射回路膨胀阀104这双方的开度。因此，与图9所示的情况不同，难以通过主回路膨胀阀103的开度控制来维持规定的比率x：y。具体而言，如图10所示，成为压力差a增加且压力差b减少的趋势。这种情况下，在液体侧延长配管102内，二相制冷剂所占的比例增多，在制热运转时蓄积于液体侧延长配管102内的制冷剂量减少。因此，存在难以吸收制冷运转时的所需制冷剂量与制热运转时的所需制冷剂量之差这样的问题点。
在上述的空气调节机中，为了维持规定的比率x：y，可考虑追加对通过了室内膨胀阀101的制冷剂的压力(中压)进行检测的中压传感器。具体而言，可考虑基于排出压力与中压的压力差a、中压与吸入压力的压力差b，对主回路膨胀阀103的开度进行反馈控制，以使压力差a与压力差b维持比率x：y。然而这种情况下，由于需要追加中压传感器，因此存在空气调节机的制造成本增加这样的问题点。
本发明为了解决上述那样的问题点的至少1个而作出，其目的在于提供一种能够抑制制造成本并且在制热运转时能够在制冷剂配管内蓄积更多的制冷剂的空气调节机。
用于解决课题的方案
本发明的空气调节机具备：制冷循环回路，其通过将具有喷射口的压缩机、室内热交换器、第一减压装置、第二减压装置、室外热交换器经由制冷剂配管连接而成；喷射回路，其将所述制冷循环回路的设置在所述第一减压装置及所述第二减压装置之间的分支部与所述喷射口之间连接；第三减压装置，其设于所述喷射回路；内部热交换器，其进行在所述分支部及所述第二减压装置之间流动的制冷剂与由所述第三减压装置减压后的制冷剂的热交换；及控制部，其至少控制所述第二减压装置的开度，所述制冷循环回路能够进行制热运转，在该制热运转中，所述室内热交换器作为冷凝器发挥功能，所述室外热交换器作为蒸发器发挥功能，所述控制部控制所述第二减压装置的开度A，以使所述第二减压装置的开度A、所述第三减压装置的开度C、基于所述压缩机的排出压力及吸入压力而决定的系数B、所述制冷循环回路的制冷剂循环量Gr满足关系式A+C＝B×Gr。
发明效果
根据本发明，在制热运转时能够适当地控制第二减压装置的开度，因此在制冷剂配管内能够蓄积更多的制冷剂。而且，由于无需追加对通过了第一减压装置的制冷剂的压力进行检测的压力传感器，因此能够抑制空气调节机的制造成本。
附图说明
图1是表示本发明的实施方式1的空气调节机的概略结构的制冷剂回路图。
图2是表示本发明的实施方式1的空气调节机的制热运转时的运转状态的例子的莫里尔图。
图3是表示本发明的实施方式1的系数B与压力差ΔP的关系的坐标图。
图4是表示在本发明的实施方式1的空气调节机的室外机控制装置18中执行的制热运转处理的一例的流程图。
图5是表示在本发明的实施方式1的空气调节机的室外机控制装置18中执行的制热运转处理的一例的流程图。
图6是表示本发明的实施方式1的第一变形例的空气调节机的概略结构的制冷剂回路图。
图7是表示本发明的实施方式1的第二变形例的空气调节机的概略结构的制冷剂回路图。
图8是表示本发明的实施方式1的第三变形例的空气调节机的概略结构的制冷剂回路图。
图9是表示具备室内膨胀阀及主回路膨胀阀的空气调节机的制热运转时的运转状态的例子的莫里尔图。
图10是表示还具备喷射回路的空气调节机的制热运转时的运转状态的例子的莫里尔图。
具体实施方式
实施方式1.
对本发明的实施方式1的空气调节机进行说明。图1是表示本实施方式的空气调节机的概略结构的制冷剂回路图。如图1所示，空气调节机具有例如设置于室外的室外机7和例如设置于室内的室内机13。而且，空气调节机具有使制冷剂循环的制冷循环回路30(主回路)。制冷循环回路30具有在制热运转时的流路中，将压缩机1、四通阀2、室内热交换器11、室内膨胀阀10(第一减压装置的一例)、主回路膨胀阀22(第二减压装置的一例)及室外热交换器3经由制冷剂配管依次环状连接而成的结构。
压缩机1是对吸入的低压制冷剂进行压缩并作为高压制冷剂排出的流体机械。本例的压缩机1具有喷射口1a。由此，压缩机1成为能够经由喷射口1a将中压的气液二相制冷剂向压缩行程中途的压缩室内注入的构造。在此，中压是比制冷循环回路30的高压侧压力(例如，冷凝压力)低且比低压侧压力(例如，蒸发压力)高的压力。四通阀2在制热运转时和制冷运转时，切换制冷循环回路30内的制冷剂的流动方向。制热运转是向室内热交换器11供给高温高压的制冷剂的运转，制冷运转是向室内热交换器11供给低温低压的制冷剂的运转。
室内热交换器11是在制热运转时作为冷凝器发挥功能且在制冷运转时作为蒸发器发挥功能的热交换器。在室内热交换器11中，进行流通内部的制冷剂与由后述的室内鼓风机12输送的空气的热交换。室内膨胀阀10至少在制热运转时的流动中，使在室内热交换器11中冷凝的液态制冷剂减压膨胀。在本例中，作为室内膨胀阀10，可使用通过后述的室内机控制装置19的控制能够连续地调节开度的电子式线性膨胀阀。
主回路膨胀阀22至少在制热运转时的流路中，使通过了室内膨胀阀10的液态制冷剂或二相制冷剂减压膨胀。在本例中，作为主回路膨胀阀22，可使用通过后述的室外机控制装置18的控制能够连续地调节开度的电子式线性膨胀阀。室外热交换器3是在制热运转时作为蒸发器发挥功能且在制冷运转时作为冷凝器发挥功能的热交换器。在室外热交换器3中，进行流通内部的制冷剂与由后述的室外鼓风机4输送的空气(外气)的热交换。
制冷循环回路30的压缩机1、四通阀2、主回路膨胀阀22及室外热交换器3收容于室外机7。而且，在室外机7设有向室外热交换器3输送空气的室外鼓风机4。制冷循环回路30的室内热交换器11及室内膨胀阀10收容于室内机13。而且，在室内机13设有向室内热交换器11输送空气的室内鼓风机12。室外机7与室内机13之间经由作为制冷循环回路30的制冷剂配管的一部分的多根延长配管(在本例中，为液体侧延长配管8、气体侧延长配管9)而被连接。在室外机7内的制冷循环回路30中，在四通阀2与气体侧延长配管9之间设有气体侧延长配管连接用阀6。而且，在室外机7内的制冷循环回路30中，在主回路膨胀阀22与液体侧延长配管8之间设有液体侧延长配管连接用阀5。
而且，空气调节机具有经由喷射口1a而向压缩机1的压缩室内注入中压的二相制冷剂的喷射回路40。喷射回路40在位于室内膨胀阀10与主回路膨胀阀22之间(在本例中，为液体侧延长配管连接用阀5与主回路膨胀阀22之间)的分支部31处从制冷循环回路30分支，将该分支部31与压缩机1的喷射口1a之间连接。在喷射回路40设有喷射回路膨胀阀21。在本例中，作为喷射回路膨胀阀21，可使用通过后述的室外机控制装置18的控制而能够连续地调节开度的电子式线性膨胀阀。
而且，空气调节机具有内部热交换器20，该内部热交换器20进行制冷循环回路30中的在分支部31和主回路膨胀阀22之间流动的制冷剂与喷射回路40的由喷射回路膨胀阀21减压后的制冷剂(在喷射回路膨胀阀21和喷射口1a之间流动的制冷剂)的热交换。本例的内部热交换器20是具备在内管的内部形成的内侧流路和在内管与外管之间形成的外侧流路的双重管热交换器。例如在内侧流路中流通由喷射回路膨胀阀21减压后的中压或低压的制冷剂。
空气调节机具有：对制冷循环回路30的冷凝器侧的制冷剂的压力(排出压力)Pd[kgf/cm2G(量计压)]进行检测的高压传感器14；对吸入侧的制冷剂的压力(吸入压力)Ps[kgf/cm2G]进行检测的低压传感器15；作为从压缩机1排出的制冷剂的温度(排出温度)Td[℃]而对压缩机1的壳体的温度进行检测的压缩机壳体温度传感器16。饱和冷凝温度Ct[℃]能够由与压力Pd对应的饱和温度导出。而且，空气调节机在室内机13具有室内热交换器出口温度传感器17，该室内热交换器出口温度传感器17检测室内热交换器11的出口配管的温度来作为在制热运转时从室内热交换器11流出的制冷剂的温度(室内热交换器出口温度)Tcout。作为压缩机壳体温度传感器16及室内热交换器出口温度传感器17等温度传感器，可以使用热敏电阻。
空气调节机具有进行室外机7的控制的室外机控制装置18(控制部的一例)和进行室内机13的控制的室内机控制装置19。室外机控制装置18及室内机控制装置19分别具有微型计算机，该微型计算机具有CPU、ROM、RAM、计时器、I/O端口等。室外机控制装置18基于从高压传感器14、低压传感器15及压缩机壳体温度传感器16接收到的检测信息等，进行包含压缩机1、喷射回路膨胀阀21及主回路膨胀阀22等在内的各种促动器的动作控制。室内机控制装置19基于从室内热交换器出口温度传感器17接收到的检测信息等，进行包含室内膨胀阀10在内的各种促动器的动作控制。而且，室内机控制装置19与室外机控制装置18进行通信，相互共享各种传感器的检测信息等。
图2是表示本实施方式的空气调节机的制热运转时的运转状态的例子的莫里尔图。在图2中，示出进行经由喷射回路40向压缩机1注入中压的二相制冷剂的喷射的状态。关于室内膨胀阀10、喷射回路膨胀阀21及主回路膨胀阀22的动作控制的例子在后文叙述。
在制热运转时，由压缩机1压缩后的高温高压的气体制冷剂(图2的点A)通过四通阀2及气体侧延长配管9等向室内热交换器11流入。在制热运转时，室内热交换器11作为冷凝器发挥功能。即，在室内热交换器11中，进行流通内部的气体制冷剂与由室内鼓风机12输送的空气(室内空气)的热交换，制冷剂的冷凝热向鼓风空气散热。由此，向室内热交换器11流入的制冷剂冷凝而成为高压的液态制冷剂(图2的点B)。而且，由室内鼓风机12输送的空气因制冷剂的散热作用而被加热，成为热风。在室内热交换器11中冷凝的高压的液态制冷剂流入室内膨胀阀10，被减压而成为中压的液态制冷剂(图2的点C)。从室内膨胀阀10流出的中压的液态制冷剂通过液体侧延长配管8，因压力损失而减压，作为液态制冷剂或二相制冷剂向室外机7流入(图2的点D)。液体侧延长配管8内的制冷剂几乎全部成为液相。
流入室外机7的液态制冷剂或二相制冷剂因室外机7内的制冷剂配管的压力损失而被减压，作为二相制冷剂到达分支部31(图2的点E)。在分支部31处，一部分的二相制冷剂向喷射回路40分流，其余的二相制冷剂向内部热交换器20(在本例中，为外侧流路)流入。向内部热交换器20的外侧流路流入的二相制冷剂通过与向喷射回路40分流成为低温的二相制冷剂的热交换而使比焓下降，成为液态制冷剂(图2的点F)。
该液态制冷剂由主回路膨胀阀22减压而成为低压的二相制冷剂(图2的点G)。低压的二相制冷剂向室外热交换器3流入。在制热运转时，室外热交换器3作为蒸发器发挥功能。即，在室外热交换器3中，进行流通内部的制冷剂与由室外鼓风机4输送的空气(外气)的热交换，从输送空气吸收制冷剂的蒸发热。由此，向室外热交换器3流入的制冷剂蒸发而成为低压的气体制冷剂(图2的点H)。低压的气体制冷剂通过四通阀2由压缩机1吸入，在压缩机1中被压缩。
另一方面，向喷射回路40分流的二相制冷剂由喷射回路膨胀阀21减压，并流入内部热交换器20(在本例中，为内侧流路)(图2的点I)。流入内部热交换器20的内侧流路的二相制冷剂通过与流通外侧流路的高温的二相制冷剂的热交换而使比焓增大，成为干燥度高的二相制冷剂(图2的点J)。
在低压的气体制冷剂(图2的点H)被压缩的压缩行程的中途(图2的点K)，经由喷射回路40将二相制冷剂向压缩机1的压缩室注入(图2的α部)。由此，压缩中途的气体制冷剂与注入的二相制冷剂混合(图2的点L)。混合后的制冷剂在压缩机1中被压缩成高温高压(图2的点A)。在制热运转中，反复进行上述的循环。
接下来，说明制热运转时的各种促动器的动作控制的例子。室内膨胀阀10在室内机控制装置19或室外机控制装置18的控制下进行开闭动作，使得通过室内热交换器11实际确保的过冷SC[deg]接近预先设定的所希望的值SCm[deg]。过冷SC通过从饱和冷凝温度Ct减去室内热交换器出口温度Tcout来求出。室内机控制装置19或室外机控制装置18基于过冷SC与所希望的值SCm之差，来控制室内膨胀阀10的开度。
喷射回路膨胀阀21通过室外机控制装置18的控制，在通常时(喷射开始条件未成立时)维持成全闭状态(开度C＝0)。在喷射开始条件成立的情况下，喷射回路膨胀阀21通过室外机控制装置18的控制而成为开状态(0<开度C)。当喷射回路膨胀阀21成为开状态时，开始经由喷射回路40将中压的二相制冷剂向压缩机1注入的喷射。作为喷射开始条件，可列举例如外气温度比预先设定的规定值低的情况、压力Pd比预先设定的规定值低的情况、压缩机1的运转开始起的经过时间成为了预先设定的规定时间以上的情况等条件。
喷射开始后的喷射回路膨胀阀21的开度C基于排出过热SHd来控制。具体而言，以使排出过热SHd成为c≤SHd≤d的方式对喷射开始后的喷射回路膨胀阀21的开度C进行反馈控制。即，喷射回路膨胀阀21的开度C不使用后述的主回路膨胀阀22的开度A的关系式A+C＝B×Gr，而是与开度A独立地决定。排出过热SHd通过从排出温度Td减去饱和冷凝温度Ct来求出。c[deg]及d[deg]是预先设定的所希望的排出过热SHd的范围的下限值及上限值。
控制主回路膨胀阀22的开度，以使在制热运转时的膨胀行程中成为上游侧的膨胀阀的室内膨胀阀10处的减压量a[kgf/cm2]与成为下游侧的膨胀阀的主回路膨胀阀22处的减压量b[kgf/cm2]保持预先设定的x：y这样的节流比率(絞り比率)。更准确来说，减压量a是从室内热交换器11流出的制冷剂的压力与向液体侧延长配管8流入的制冷剂的压力的压力差。对于减压量b，更准确来说，是通过了室内膨胀阀10的制冷剂的压力与向室外热交换器3流入的制冷剂的压力的压力差。节流比率x：y可以任意设定，但是优选如图2所示将减压量a设定得稍小并将减压量b设定得稍大。由此，能够使液态单相的制冷剂更多地存在于液体侧延长配管8内。结果是，在制热运转时，能够将剩余制冷剂较多地蓄积在液体侧延长配管8内。
具体而言，主回路膨胀阀22的开度A(0≤开度A)基于A+C＝B×Gr这样的关系式而导出。在此，C是喷射回路膨胀阀21的开度，B[开度/(kg/h)]是后述的系数，Gr[kg/h]是制冷剂循环量。需要说明的是，在未进行喷射时，开度C为0，因此主回路膨胀阀22的开度A实质上基于A＝B×Gr这样的关系式来导出。
在未进行喷射时，即喷射回路膨胀阀21的开度C为0时，通过了室内膨胀阀10之后的减压量b成为b＝(Gr/27.1/A)2/ρs。在此，Gr[kg/h]是制冷剂循环量，A是主回路膨胀阀22的开度，ρs[kg/m3]是压缩机1的吸入气体密度。喷射回路膨胀阀21与主回路膨胀阀22并列设置，因此在进行喷射时，即喷射回路膨胀阀21的开度C大于0时，减压量b成为b＝(Gr/27.1/(A+C))2/ρs。因此，通过将未进行喷射时的关系式A＝B×Gr的左边设为A+C的关系式，能够适当地导出进行喷射时的主回路膨胀阀22的开度A。
系数B表示为了保持节流比率x：y而所需的每单位制冷剂循环量的主回路膨胀阀22的开度。基于排出压力Pd与吸入压力Ps的压力差ΔP，通过实验式来决定系数B。图3是表示本实施方式的系数B与压力差ΔP的关系的坐标图。坐标图的横轴表示压力差ΔP[kgf/cm2](＝Pd[kgf/cm2G]-Ps[kgf/cm2G])，纵轴表示系数B[开度/(kg/h)]。如图3所示，系数B由压力差ΔP的二次式B＝e×ΔP2+f×ΔP+g表示。在此，e、f及g是常数。
使用压缩机1的行程排量vst[cc]、压缩机1的运转频率fz[rps]、压缩机1的吸入气体密度ρs[kg/m3]及压缩机1的体积效率ηv(量纲为1的数)，通过Gr＝vst×fz×3600×10-6×ρs×ηv能够导出制冷剂循环量Gr。吸入气体密度ρs根据吸入压力Ps能求出大概的值。
图4及图5是表示通过室外机控制装置18执行的制热运转处理的一例的流程图。该制热运转处理在接收到来自室内机13(例如，室内机控制装置19)的制热运转指令时开始。在此，在初始状态下，喷射回路膨胀阀21的开度C为0(闭状态)。
首先，在步骤S1中，开始制热运转。例如，室外机控制装置18进行对四通阀2的流路进行切换的控制，使得向室内热交换器11供给高温高压的制冷剂。而且，室外机控制装置18对计时器进行重置而开始时间的计测。
接下来，基于关系式Gr＝vst×fz×3600×10-6×ρs×ηv，导出制冷循环回路30的制冷剂循环量Gr(步骤S2)。
接下来，基于关系式A＝B×Gr，导出主回路膨胀阀22的开度A，执行将主回路膨胀阀22的开度设为开度A的通常控制(步骤S3)。在此，在步骤S3中，也可以基于关系式A+C＝B×Gr来导出开度A。在步骤S3的时刻，由于喷射回路膨胀阀21的开度C为0，因此无论基于关系式A＝B×Gr及关系式A+C＝B×Gr中的哪一个，都导出同一开度A。
接下来，判定上述的喷射开始条件是否成立(步骤S4)。在判定为喷射开始条件成立的情况下，进入步骤S5，在判定为喷射开始条件不成立的情况下，返回步骤S2。
在步骤S5的初次处理(制热运转处理开始后的第一次的处理)中，进行将喷射回路膨胀阀21打开至预先设定的规定开度的控制。在步骤S5的第二次以后的处理中，原样维持喷射回路膨胀阀21的开度。
接下来，基于排出压力Pd，导出饱和冷凝温度Ct(步骤S6)。
接下来，基于关系式SHd＝Td-Ct，导出排出过热SHd(步骤S7)。
接下来，判定排出过热SHd是否满足c≤SHd≤d的关系(步骤S8)。在判定为排出过热SHd满足c≤SHd≤d的关系的情况下，进入步骤S12，在判定为排出过热SHd不满足c≤SHd≤d的关系的情况下，进入步骤S9。
在步骤S9中，判定排出过热SHd是否满足SHd<c的关系。在判定为排出过热SHd满足SHd<c的关系的情况下，进入步骤S11，在判定为排出过热SHd不满足SHd<c的关系的情况下(即，SHd>d的情况下)，进入步骤S10。
在步骤S10中，进行使喷射回路膨胀阀21的开度C增加规定量的处理。即，在SHd>d的情况下，使喷射回路膨胀阀21的开度C增加规定量。增加后的开度C的信息存储于RAM的存储区域。然后，进入步骤S12。
在步骤S11中，进行使喷射回路膨胀阀21的开度C减少规定量的处理。即，在SHd<c的情况下，使喷射回路膨胀阀21的开度C减少规定量。减少后的开度C的信息存储于RAM的存储区域。然后，进入步骤S12。
在步骤S12中，基于关系式ΔP＝Pd-Ps来运算压力差ΔP。
接下来，基于关系式B＝e×ΔP2+f×ΔP+g来运算系数B(步骤S13)。
接下来，基于关系式Gr＝vst×fz×3600×10-6×ρs×ηv，再次导出制冷循环回路30的制冷剂循环量Gr(步骤S14)。
接下来，基于关系式A+C＝B×Gr，再次导出主回路膨胀阀22的开度A，进行将主回路膨胀阀22的开度设为新的开度A的控制(步骤S15)。
接下来，判定是否继续来自室内机13(例如，室内机控制装置19)的制热运转指令(步骤S16)。在判定为制热运转指令继续的情况下，进入步骤S17，在判定为制热运转指令不继续的情况下，结束制热运转处理。
在步骤S17中，判定从计时器被重置起的经过时间是否超过预先设定的时间h。在判定为经过时间超过了时间h的情况下，将计时器重置，返回步骤S4。在判定为经过时间未超过时间h的情况下，待机直至经过时间超过时间h。
图6是表示本实施方式的第一变形例的空气调节机的概略结构的制冷剂回路图。如图6所示，在本变形例中，与图1所示的结构不同，在室内机13未设置室内膨胀阀10。在本变形例中，与室外机7及室内机13分体地设置膨胀阀收纳箱25(减压装置收容部的一例)，取代室内膨胀阀10而使用收容在膨胀阀收纳箱25内的膨胀阀23。
而且，在膨胀阀收纳箱25设有对膨胀阀23进行控制的控制装置24。控制装置24具有微型计算机，该微型计算机具备CPU、ROM、RAM、计时器、I/O端口等。控制装置24与室内机控制装置19及室外机控制装置18进行通信，相互共享各种传感器的检测信息等。膨胀阀23通过控制装置24的控制进行开闭动作，以使通过室内热交换器11实际确保的过冷SC接近所希望的值SCm。
膨胀阀收纳箱25与室内机13之间经由作为制冷循环回路30的制冷剂配管的一部分的液体侧延长配管26及气体侧延长配管27而被连接。而且，膨胀阀收纳箱25与室外机7之间经由作为制冷循环回路30的制冷剂配管的一部分的液体侧延长配管28及气体侧延长配管29而被连接。
图7是表示本实施方式的第二变形例的空气调节机的概略结构的制冷剂回路图。如图7所示，在本变形例中，例示了设有多台室内机13-1、13-2、…、13-n的复合型的空气调节机。各室内机13-1、13-2、…、13-n分别具有与图1所示的室内机13同样的结构。在各室内机13-1、13-2、…、13-n中分别设置的室内热交换器11及室内膨胀阀10在制冷循环回路30中相互并联连接。在本变形例中，也与图1所示的结构同样地控制各种促动器。
图8是表示本实施方式的第三变形例的空气调节机的概略结构的制冷剂回路图。如图8所示，在本变形例中，例示了设有多台室内机13-1、13-2、…、13-n的复合型的空气调节机。各室内机13-1、13-2、…、13-n分别具有与图6所示的室内机13同样的结构。在各室内机13-1、13-2、…、13-n中分别设置的室内热交换器11在制冷循环回路30中相互并联连接。
而且，在膨胀阀收纳箱25中收容有与各室内机13-1、13-2、…、13-n分别对应的多个膨胀阀23。多个膨胀阀23通过控制装置24的控制进行开闭动作，以使通过分别对应的室内热交换器11实际确保的过冷SC接近所希望的值SCm。
膨胀阀收纳箱25与各室内机13-1、13-2、…、13-n之间经由液体侧延长配管26-1、26-2、…、26-n及气体侧延长配管27-1、27-2、…、27-n而被分别连接。而且，膨胀阀收纳箱25与室外机7之间经由液体侧延长配管28及气体侧延长配管29而被连接。在本变形例中，也与图1所示的结构同样地控制各种促动器。
如以上说明那样，本实施方式的空气调节机具备：将具有喷射口1a的压缩机1、室内热交换器11、室内膨胀阀10(或膨胀阀23)、主回路膨胀阀22、室外热交换器3环状连接而成的制冷循环回路30；将制冷循环回路30的设置在室内膨胀阀10及主回路膨胀阀22之间的分支部31与喷射口1a之间连接的喷射回路40；设于喷射回路40的喷射回路膨胀阀21；进行在分支部31及主回路膨胀阀22之间流动的制冷剂与由喷射回路膨胀阀21减压后的制冷剂的热交换的内部热交换器20；至少控制主回路膨胀阀22的开度A的室外机控制装置18，制冷循环回路30能够进行制热运转，在该制热运转中，室内热交换器11作为冷凝器发挥功能，室外热交换器3作为蒸发器发挥功能，室外机控制装置18控制主回路膨胀阀22的开度A，以使主回路膨胀阀22的开度A、喷射回路膨胀阀21的开度C、基于压缩机1的排出压力及吸入压力而决定的系数B、制冷循环回路30的制冷剂循环量Gr满足关系式A+C＝B×Gr。
根据该结构，当在制热运转时进行喷射时，能够适当地控制主回路膨胀阀22的开度A，能够提高室内膨胀阀10与分支部31之间(例如，液体侧延长配管8)的液态制冷剂的比率。因此，在制热运转时，能够在制冷剂配管内蓄积更多的制冷剂。从而能够吸收制冷运转时的所需制冷剂量与制热运转时的所需制冷剂量之差。由此，能够防止制热运转时的剩余制冷剂引起的向压缩机1的回液现象，因此能够提高压缩机1的可靠性及耐久性。
而且，根据该结构，无需追加对室内膨胀阀10与分支部31之间的制冷剂的压力(中压)进行检测的压力传感器，因此能够抑制空气调节机的制造成本。
尤其是在设有多台室内机13的复合型的空气调节机中，液体侧延长配管8、28的长度变长的情况较多，因此制冷运转时的所需制冷剂量与制热运转时的所需制冷剂量之差容易变大。因此，如图7及图8所示的结构那样通过在复合型的空气调节机中应用本实施方式，能够获得更高的效果。
而且，根据本实施方式，能够将制热运转时的剩余制冷剂在制冷剂配管内蓄积得较多，因此能够实现低压侧积液器(储液器)的容积的小型化，能够削减储液器的形成材料(例如，铁)的使用量。
其他实施方式.
本发明能够进行各种变形而并不局限于上述实施方式。
在上述实施方式中，室外机7与室内机13之间经由2根延长配管(液体侧延长配管8及气体侧延长配管9)而被连接，但是室外机7与室内机13之间也可以经由3根以上的延长配管来连接。
而且，上述的各实施方式或变形例可以相互组合地实施。
附图标记说明
1压缩机，1a喷射口，2四通阀，3室外热交换器，4室外鼓风机，5液体侧延长配管连接用阀，6气体侧延长配管连接用阀，7室外机，8、26、26-1、26-2、26-n、28、102液体侧延长配管，9、27、27-1、27-2、27-n、29气体侧延长配管，10、101室内膨胀阀，11室内热交换器，12室内鼓风机，13、13-1、13-2、13-n室内机，14高压传感器，15低压传感器，16压缩机壳体温度传感器，17室内热交换器出口温度传感器，18室外机控制装置，19室内机控制装置，20内部热交换器，21、104喷射回路膨胀阀，22、103主回路膨胀阀，23膨胀阀，24控制装置，25膨胀阀收纳箱，30制冷循环回路，31分支部，40喷射回路。

Claims (5)

1.一种空气调节机，其特征在于，具备：
制冷循环回路，其通过将具有喷射口的压缩机、室内热交换器、第一减压装置、第二减压装置、室外热交换器经由制冷剂配管连接而成；
喷射回路，其将所述制冷循环回路的设置在所述第一减压装置及所述第二减压装置之间的分支部与所述喷射口之间连接；
第三减压装置，其设于所述喷射回路；
内部热交换器，其进行在所述分支部及所述第二减压装置之间流动的制冷剂与由所述第三减压装置减压后的制冷剂的热交换；及
控制部，其至少控制所述第二减压装置的开度，
所述制冷循环回路能够进行制热运转，在该制热运转中，所述室内热交换器作为冷凝器发挥功能，所述室外热交换器作为蒸发器发挥功能，
所述控制部控制所述第二减压装置的开度A，以使所述第二减压装置的开度A、所述第三减压装置的开度C、基于所述压缩机的排出压力及吸入压力而决定的系数B、所述制冷循环回路的制冷剂循环量Gr满足关系式A+C＝B×Gr，
系数B使用所述压缩机的排出压力和吸入压力的压力差ΔP以及常数e、f及g，由下式表示，
B＝e×ΔP2+f×ΔP+g。
2.根据权利要求1所述的空气调节机，其特征在于，
所述控制部基于所述压缩机的排出过热来控制所述第三减压装置的开度C。
3.根据权利要求1所述的空气调节机，其特征在于，具有：
至少收容所述室外热交换器的室外机；及
至少收容所述室内热交换器及所述第一减压装置的室内机。
4.根据权利要求1所述的空气调节机，其特征在于，具有：
至少收容所述室外热交换器的室外机；
至少收容所述室内热交换器的室内机；及
与所述室外机及所述室内机另行设置且至少收容所述第一减压装置的减压装置收容部。
5.根据权利要求3或4所述的空气调节机，其特征在于，
所述室内机设置多台。
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