CONDUITE TUBULAIRE FT,FX~RLE A GAINE D'ETAN(~;11~;
INTERNE POLYMERIQUE
La présente invention concerne des con~ ittos tubulaires flexibles qui co~ c~ ent généralement de l'intérieur vers l'extérieur:
- un tube ml-t~lliql-e flexible interne non étanche, appelé carcasse interne, constitué par un profilé enroulé en spires agrafées les unes sur les 0 autres, comme par exemple un feuillard agrafé ou un fil de forme agrafé tel qu'un fil en T ou en U;
- une gaine d ét~n~h~~ité interne;
- un encemhle d'armures conl~lellant une couche d'armures constituant une voûte de pression réalisée au moyen d'un fil de forme agrafé
spiralé à faible pas, en forme de T, Z ou U, et des nappes d'armures dites de traction, ch~r~lnP de ces dernières nappes de traction étant réalisées par un enroulement de fils spiralés avec un angle d'armage inférieur à 55~. Dans une autre variante, I'ensemble d'armures est constitué par des nappes dont les angles d' armage sont à 55 ~ ou dont les angles d' armage sont complément~ires d'une nappe à l'autre, par exemple une nappe à 50~
associée à une nappe 60~; I'ensemble d'armures résiste en particulier à
l'effet circonférentiel ("hoop stress" en anglais) et à la composante axiale (effet de fond) de la pression interne, ainsi qu'à la charge axiale due au poidsde la conduite suspendue et aux effets extérieurs;
- une gaine polymérique de protection externe.
La conAnitt- peut cc,n~lclldre en outre une ou plusieurs gaines polymériques interm~ ires et/ou des nappes d'enroulement plastiques.
Une telle conduite tubulaire flexible est représentée sur la figure I
et elle décrite not~mm~nt dans les brevets FR-A-2 619 193 "Flexible Stable 4 Nappes" . FR-A-2 654 795 "Onde Interne", et dans ''Recomm~n~e~l Practice for Flexible Pipe-API Recomm~n~e~l Practice 17B (RP17B) First Edition June 1, 1988" .
Du fait de la structure du tube métallique flexible interne. des interstices sont présents entre les spires d' enroulement qui permettent la flexion dudit tube m~t~llirlue interne.
De nombreuses solutions ont été proposées pour réaliser de façon industrielle la gaine d'ét~nrh~ité interne. De plus en plus. on s'est orienté
vers Ihltilic~tion d'un matériau polymérique qui soit faiblement perméable aux liquides et aux gaz, qui résiste aux températures élevées du fluide s transporté et qui soit facilement mise en oeuvre industriellement. en particulier par extrusion.
Les matériaux polymériques qui présentent ces propriétés se sont avérés être certains polymères semi-crist~llinc. Parmi ces derniers, on a ensuite sélectionné ceux qui devaient résister au pétrole brut de gi~emt-nt 0 contenant du gaz ("live crude" en anglais) sans effet de cloquage ("Blistering") et gonflement.
On utilise ainsi cour~mment certains grades de Polyamide 11 (produits vendus par Elf Atochem sous la dénomination RILSAN) mais ce matériau, qui donne d'excellents réslllt~tc dans de très nombreux cas n'est pas lltilis~le dans les applications les plus sévères, en raison de sa résistance limitée aux températures élevées et de sa sensibilité à la présence d'eau. Pour les applications les plus exigeantes, on utilise certains grades Polyfluorure devinylidène (PVDF). Toutefois, et contrairement à ce qu'on pensait, on a découvert que le PVDF ne résistait pas au cloquage au-delà d'une température de l'ordre de 130~ à 150~. En outre, de la même façon que d' autres polymères semi-cristallins présentant une contraction volllmi-l~le relativement irnportante lors du passage à 1 ' état solide. Ie PVDF peut présenter des risques d'amorces de rupture dans la zone de l'inters~ice entre deux spires consécutives du tube m~r~ lle interne.
Il est m~intell~nt envisagé, pour les installations de production pétrolière sous-marine d'utiliser les Co~ itf~s nlb~ ires flexibles dans des conditions encore plus sévères, avec, en particulier, des températures supérieures à 130~C, pouvant ~l~p~ser 150~C et même atteindre au moins 180~C. Aucune solution n'est connue aujourd'hui comme s~tisf~ic~me dans 3 o de telles conditions.
Dans US-A-4 402 346, il est proposé de réaliser la gaine d'étanchéité interne avec les fluoroplastiques inrlll~nt le l ~ ~L, le TEFLON FEP et le TEFLON PFA. Il a été trouvé que certains grades d'ETFE (l~ ;L de DUPONT) et de FEP(TEFLON FEP de DUPONT) sont llrilic~bles pour les gaines d~ét~nrhéité des cnn~llit~s tubulaires flexibles, du fait, en particulier, de leur bonne extrudabilité et de leur résistance à température élevée. Mais il est apparu que leur résistance au blistering devient incllffic~nt-o aux températures très élevées qui sont visées par l'invention. Par ailleurs, sur la base des propriétés du PFA telles qu'elles5 étaient alors connues, il était logique d'envisager son ~Itilic~tion en présence de pétrole à température élevée. Toutefois, il n'est pas inlliqllé dans ce ~ocnmPnt quel est le comportement du PFA vis-à-vis du fluide de gisement ("live crude") à haute température, not~mmtont à une température supérieure à 100~C et pouvant atteindre 150~C à 180~C, ni à l'égard du cloquage 0 ("Blistering"). En particulier, les effets de cloquage qui affectent, à des degrés très variés, les divers polymères utilisables ont fait 1 ' objet, postérieurement à la date de ce brevet, d'importants travaux du déposant.
travaux qui ont montré que les phénomènes en cause sont très complexes, et que, pour un polymère donné, il est impossible dans de très larges 5 proportions, de prévoir l'ordre de grandeur de la température à partir de laquelle il sera sujet aux effets de cloquage en présence de pétrole brut de gi~em~nt le seul moyen possible pour une telle évaluation étant de réaliser des essais très poussés. Pour remédier à la pénétration par fluage dans les interstices de la carcasse interne et afin d' éviter que la flexibilité de la 20 conc~nitto ne soit ~imimlée, il est préconisé d'intercaler un bandage réalisé par enroulement d'un ruban tissé en fibres de verre entre la carcasse interne et la gaine en PFA afin de constituer un appui pour ledit PFA. Néanmoins. il s'est avéré que ces solutions n'étaient pas s~ticf~ic~ntrs. en particulier~ qu'il est irnpossible dans la pratique de fabrication industrielle, de réaliser 25 I'enroulement d'un ruban sans risquer l'apparition ou bien d'un recouvrement partiel ou bien d'un jeu entre spires concécntives~ ce qui conduit à un marquage du PFA et à une amorce de rupture lors d'une flexion. et ceci qu'il s'agisse d'un ruban tissé en fibres de verre tel que décrit dans US-A-4 402 346 ou d'un ruban tissé en toutes autres fibres, ou encore, 30 comme proposé EP-0-166 385 pour le cas d'une gaine en PVDF, d'un ruban en polyester ou autre matière plastique.
En outre, il a été trouvé que, si on ne dispose pas un tel bandage ~ autour de la carcasse interne une gaine d' ét~nrhéité externe qui s ' appuie ainsi directemt-nt sur la carcasse interne présente des risques de fissuration 35 in~rceptables dans la zone au voisinage des interstices de la carcasse interne.
= ~ :
W 096/30687 4 PCTi~9G;0~397 si elle est simplement réalisée par extrusion d'une couche de PFA telle que décrite dans US-A-4 402 346.
On connaît également des thermoplastiques tels que le PEI qui conservent leurs propriétés à haute température et dont il semble par conséquent intéressant d'étudier l'application aux gaines d'ét~nrheité des con~ itPs tubulaires flexibles et en particulier, la résistance au cloquage.
Mais leur rigidité est tellement élevée qu'on ne voit aucune solution possible pour réaliser la gaine d'étanchéité à partir d'un tel matériau tout en conservant les autres qualités reql~i~es, que ce soit par modification du 0 matériau, adjonctiond'agents d'assouplicsemPnt ou toutautre moyen.
La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités et de proposer pour une conduite tubulaire flexible une gaine d' ét~nchPité interne résistante à une haute température et à l' effet de cloquage.
La présente invention a pour objet une con-l~-ite tubulaire flexible du type con~ c.lall~ au moins. de l'intérieur vers l'extérieur, une carcasse me~ P non ét~nrhP interne, une gaine polymérique d~ét~nrhéité interne, un en~emhle de nappes de fils d'armure. et une gaine de protection externe, la carcasse interne étant con~titl~ée par au moins un profilé enroulé
hélicoidalement en spires agrafées de sorte qu'au moins la surface extérieure de ladite carcasse interne présente des interstices entre des spires consécutives caractérisée en ce que ladite gaine polymérique d' ét~nrhPité
interne co~ le.ld principalement une partie en un polymère thermoplastique associant au moins deux monomères fluorés, l'un au moins desdits monomères fluorés portant au moins une fonction alkoxy et ladite partie en polymère thermoplastique se présentant sous la forme d'une couche tubulaire continllP et dépourvue d'amorces de rupture dans la zone desdits interstices.
Le fait d'utiliser un copolymère ou terpolymère thermopl~ctiqlle fluoré conforme à l'invention pour réaliser une structure tubulaire continue constituant la gaine d'é~nrhPité interne ou une partie principale de cette gaine permet une meilleure aptitude à résister aux hautes températures des fluides de gi~ernPnt circulant dans la conduite tubulaire flexible et sans risque de formation d'amorces de rupture dans les interstices des spires. Il a été
trouvé, en particulier, qu'un tel polymère fluoré présente une aptitude exceptionnelle à rester exempt d'effets de cloquage sous l'action des fluides CA 022l740l l997-09-29 de gisement à très haute température, la température pouvant dépasser 130~C e~ atteindre 150~C à 180~C et même plus de 180~C éventuellement.
Dans un premier mode de réalisation, la structure tubulaire continue réalisée par extrusion d'un copolymère ou d'un terpolymère fluoré
conforme à l'invention, repose dilccle~ nt sur la carcasse interne.
Dans un deuxième mode de réalisation. en plus d'une partie principale constituée par une couche tubulaire continue réalisée en un copolymère ou terpolymère thermoplastique fluoré conforme à l'invention, la gaine d'ét~nrh--ité interne co~ cl~d une partie interne, reposant sur la 0 carcasse interne à l'intérieur de ladite couche tubulaire continue, réalisée en un polymère de ~Icrclcllce amorphe et apte à résister à des températures elevees.
Dans une première variante. Ia partie interne constitue une couche tubulaire, de ~leference continue et mise en place par extrusion et d'ép~icseur de préférence faible, de l'ordre de 0,5 mm à 3 mm. Le polymère utilisé est un polymère thermopl~ctiq~e fluoré amorphe présentant une résistance au fluage pour des températures élevées supérieures à celles du polymère ccnfolllle à l'invention ntilicée pour réaliser la couche tubulaire constituant la partie principale de la gaine d'ét~nrhéité interne. On peut. en 20 particulier, utiliser un copolymère ou un terpolymère associant le TFE et un autre monomère fluoré, en particulier un éther cyclique fluoré ou un aldéhyde fluoré, tel que le TEFLON AF de DUPONT de Nemours.
Dans une deuxième variante. Ia partie interne est réalisée en un élastomère, therrnoplastique ou non, présent~nt un module de préférence TUBULAR CONDUIT FT, FX ~ STEEL SHEATHING (~; 11 ~;
POLYMERIC INTERNAL
The present invention relates to flexible tubular con ~ ittos which co ~ c ~ ent generally from the inside to the outside:
- a non-waterproof internal flexible ml-t ~ lliql-e tube, called a carcass internal, consisting of a profile wound in turns stapled together 0 others, such as a stapled strap or a stapled form wire than a T or U wire;
- an internal sheath ~ n ~ h ~~ ity;
- an encemhle of armor conl ~ lellant a layer of armor constituting a pressure vault produced by means of a stapled wire spiral at low pitch, in the shape of T, Z or U, and layers of armor called traction, ch ~ r ~ lnP of the latter traction plies being produced by a winding of spiral wires with a winding angle of less than 55 ~. In another variant, the set of armors consists of layers of which the weaving angles are at 55 ~ or whose weaving angles are complement ~ ires from one tablecloth to another, for example a tablecloth at 50 ~
associated with a tablecloth 60 ~; The set of armor particularly resists the circumferential effect ("hoop stress" in English) and the axial component (background effect) of the internal pressure, as well as the axial load due to the weight of the suspended pipe and external effects;
- an external protective polymer sheath.
The conAnitt- can cc, n ~ lclldre additionally one or more sheaths interm ~ ires polymers and / or plastic winding plies.
Such a flexible tubular pipe is shown in Figure I
and it described not ~ mm ~ nt in patents FR-A-2 619 193 "Flexible Stable 4 Tablecloths ". FR-A-2 654 795" Internal Wave ", and in '' Recomm ~ n ~ e ~ l Practice for Flexible Pipe-API Recomm ~ n ~ e ~ l Practice 17B (RP17B) First Edition June 1, 1988 ".
Due to the structure of the internal flexible metal tube. of interstices are present between the winding turns which allow the bending said tube m ~ t ~ llirlue internal.
Many solutions have been proposed to achieve industrial the sheath of ~ nrh ~ internal ity. More and more. we orientated towards Ihltilic ~ tion of a polymer material which is weakly permeable liquid and gas resistant to high fluid temperatures s transported and easily implemented industrially. in particularly by extrusion.
The polymeric materials which exhibit these properties have proven to be some semi-crist ~ llinc polymers. Among these, we have then selected those who had to resist the crude oil from gi ~ emt-nt 0 containing gas ("live crude" in English) without blistering effect ("Blistering") and swelling.
We thus use cour ~ mment certain grades of Polyamide 11 (products sold by Elf Atochem under the name RILSAN) but this material, which gives excellent reslllt ~ tc in many cases is not lltilis ~ le in the most severe applications, because of its resistance limited to high temperatures and its sensitivity to the presence of water. For the most demanding applications, we use certain grades Polyvinylidene fluoride (PVDF). However, and contrary to what we thought, we have discovered that the PVDF did not resist blistering beyond a temperature of the order of 130 ~ to 150 ~. Besides, in the same way as other semi-crystalline polymers with a volllmi-l ~ contraction relatively important when going to the solid state. The PVDF can present risks of incipient fractures in the area of the inters ~ ice between two consecutive turns of the inner tube.
It is m ~ intell ~ nt envisaged, for production facilities underwater petroleum to use flexible Co ~ itf ~ s nlb ~ ires in even more severe conditions, with, in particular, temperatures greater than 130 ~ C, capable of ~ l ~ p ~ ser 150 ~ C and even reach at least 180 ~ C. No solution is known today as being satisfactory in 3 o such conditions.
In US-A-4 402 346, it is proposed to produce the sheath internal sealing with fluoroplastics inrlll ~ nt le l ~ ~ L, le TEFLON FEP and TEFLON PFA. It has been found that certain grades ETFE (l ~; L from DUPONT) and FEP (TEFLON FEP from DUPONT) are llrilic ~ bles for sheaths of ~ ét ~ nrhéité cnn ~ llit ~ s tubular flexible, in particular due to their good extrudability and their resistance to high temperature. But it appeared that their resistance to blistering becomes incllffic ~ nt-o at the very high temperatures which are targeted by the invention. Furthermore, on the basis of the properties of PFA as they were then known, it was logical to envisage its ~ Itilic ~ tion in the presence high temperature petroleum. However, he is not responsible for this.
~ ocnmPnt what is the behavior of the PFA vis-à-vis the reservoir fluid ("live crude") at high temperature, not ~ mmtont at a higher temperature at 100 ~ C and up to 150 ~ C at 180 ~ C, nor with regard to blistering 0 ("Blistering"). In particular, the blistering effects which affect, at very varied degrees, the various polymers which can be used have been the subject, after the date of this patent, important work by the applicant.
studies which have shown that the phenomena in question are very complex, and that for a given polymer it is impossible in very large 5 proportions, predict the order of magnitude of the temperature from which will be subject to blistering effects in the presence of crude oil from gi ~ em ~ nt the only possible way for such an evaluation being to realize very extensive tests. To remedy creep penetration in interstices of the internal carcass and in order to prevent the flexibility of the 20 conc ~ nitto is not imimlée, it is recommended to insert a bandage made by winding of a woven glass fiber ribbon between the internal carcass and the PFA sheath in order to constitute a support for said PFA. However. they are turned out that these solutions were not sic ~ ic ~ ntrs. in particular ~ that it is impossible in industrial manufacturing practice to achieve 25 winding a ribbon without risking the appearance or partial recovery or a clearance between concecntive turns ~ which leads to labeling of the PFA and to a rupture initiation during a bending. and this, whether it is a woven glass fiber ribbon as described in US-A-4,402,346 or a ribbon woven of any other fibers, or, 30 as proposed EP-0-166 385 for the case of a PVDF sheath, of a ribbon polyester or other plastic material.
In addition, it has been found that if one does not have such a bandage ~ around the internal carcass a sheath of external ~ nrhéité which s' supports thus directly on the internal carcass presents risks of cracking 35 in ~ rceptables in the area near the interstices of the internal carcass.
= ~:
W 096/30687 4 PCTi ~ 9G; 0 ~ 397 if it is simply carried out by extruding a layer of PFA such as described in US-A-4,402,346.
Thermoplastics are also known such as PEI which retain their properties at high temperatures and which it seems by therefore interesting to study the application to the sheaths of ~ nrheity of con ~ itPs flexible tubular and in particular, resistance to blistering.
But their rigidity is so high that we see no possible solution to make the sealing sheath from such a material while retaining the other qualities reql ~ i ~ es, whether by modification of the 0 material, addition of softening agents or any other means.
The object of the present invention is to remedy the drawbacks mentioned above and to propose a sheath for a flexible tubular pipe internal resistance to high temperature and the effect of blistering.
The present invention relates to a flexible tubular con-l ~ -ite con type ~ c.lall ~ at least. from inside to outside, a carcass me ~ P non ét ~ nrhP internal, a polymeric sheath of ~ ét ~ nrhéité internal, one in ~ emhle of plies of armor wires. and an external protective sheath, the internal carcass being con ~ titl ~ ée by at least one rolled profile helically in stapled turns so that at least the outer surface of said internal carcass has interstices between turns consecutive characterized in that said polymeric sheath of ~ nrhPity internal co ~ le.ld mainly a part in a thermoplastic polymer combining at least two fluorinated monomers, at least one of the said fluorinated monomers carrying at least one alkoxy function and said part thermoplastic polymer in the form of a tubular layer continllP and devoid of rupture initiators in the area of said interstices.
The fact of using a copolymer or terpolymer thermopl ~ ctiqlle fluorinated according to the invention for producing a continuous tubular structure constituting the internal sheath ~ nrhPity or a main part of this sheath allows a better ability to withstand the high temperatures of gi ~ ernPnt fluids flowing in the flexible tubular line and without risk of formation of fracture primers in the interstices of the turns. He was found, in particular, that such a fluoropolymer exhibits an ability exceptional to remain free of blistering effects under the action of fluids CA 022l740l l997-09-29 deposit at very high temperature, the temperature may exceed 130 ~ C e ~ reach 150 ~ C to 180 ~ C and even more than 180 ~ C possibly.
In a first embodiment, the tubular structure continuous produced by extrusion of a fluorinated copolymer or terpolymer according to the invention, rests dilccle ~ nt on the internal carcass.
In a second embodiment. in addition to a part main consisting of a continuous tubular layer produced in a fluorinated thermoplastic copolymer or terpolymer according to the invention, the sheath of ~ nrh - internal unit co ~ cl ~ of an internal part, resting on the 0 internal carcass inside said continuous tubular layer, produced in a polymer of ~ Icrclcllce amorphous and able to withstand temperatures high.
In a first variant. The internal part constitutes a layer tubular, of ~ leference continues and put in place by extrusion and ep ~ iceur preferably low, of the order of 0.5 mm to 3 mm. The polymer used is a thermoplastic polymer ~ ctiq ~ e fluorinated amorphous having a creep resistance for high temperatures higher than those of polymer ccnfolllle to the invention ntilicée to achieve the tubular layer constituting the main part of the sheath of internal nrhéité ~. We can. in In particular, use a copolymer or a terpolymer combining TFE and a other fluorinated monomer, in particular a cyclic fluorinated ether or a fluorinated aldehyde, such as TEFLON AF from DUPONT de Nemours.
In a second variant. The internal part is made in one elastomer, therrnoplastic or not, present ~ nt a module preferably
2 5 sensiblement inférieur à celui du polymère thermoplastique constituant la partie plillci~ale de la gaine polymérique d~ét~nrhpité interne. Cette partie interne élastomérique peut constituer une enveloppe continue autour de la carcasse interne, sa surface interne pouvant présenter une partie en relief pénétrant partiellement dans l'interstice séparant deux spires consécutives de 30 la carcasse interne. De préférence, la partie interne élastomérique présente la forme, non pas d'une couche tubulaire continue, mais d'une bande dont la section occupe approximativement la partie extérieure de l'interstice entre les spires consécutives de la carcasse interne, cette bande étant enroulée hélicoïdalement en suivant les interstices. La bande peut ainsi pénétrer plus ou moins profon~en~--nt dans l'interstice ou encore éventuellement occuper tout le volume libre de l'interstice. I'D ' autres caractéristiques et avantages ressortiront mieux à la lecture de la description de plusieurs modes de réalisation de l'invention ainsi que des dessins annexés sur lesquels:
- la figure I est une vue partielle en perspective d'une conduite tubulaire flexible, - la figure ~ est une vue partielle en perspective d'une conduite selon un autre mode de réalisation selon 1' invention, o - les figures 3, 4 et 5 sont des vues en coupe partielles transversales d'autres modes de réalisation selon l'invention.
La figure I représente une conduite tubulaire flexible co"l~re,lant de l'intérieur vers l'extérieur:
- un tube m-ot~lli~le flexible 1, non ét~nrh~-, appelé carcasse interne, constitué par un profilé enroulé de façon à former des spires agrafées les unes sur les autres. comme par exemple un feuillard agrafé ou un fil de forme agrafé tel qu'un fil en T ou en U;
- une gaine d' étanchéité interne 2 dont les composants et la structure seront donnés ultérieurement et qui fait I ' objet de la présente 2 o invention;
- un ensemble d'armures 3, 4 co"~llr~nant une voûte de pression 3 et une couche d'armures 4.
La voûte de pression 3 est réalisée par exemple au moyen d'un fil de forme agrafé spiralé à faible pas. en forrne de T, Z ou U. La couche d'armures 4. dite de traction, comporte deux nappes superposées réalisées ch~c-lne par enroulement en sens opposés de fils spiralés avec un angle d'armage inférieur à 55~. Dans une autre variante, I'ensemble d'alTnures est constitué par deux nappes dont les angles d'armage sont à 55~ ou dont les angles d'armage sont complénltont~ires d'une nappe à l'autre, par exemple une nappe à 55~ associée à une nappe à 60~. Dans tous les cas, I'ensemble d'armures résiste en particulier à l'effet circo~-f~le"Liel ("hoop stress") et à la composante axiale (effet de fond) des efforts créés par la pression interne, à
la charge axiale due au poids de la c~-n~nitt~ et aux efforts de torsion:
- une gaine polymérique de protection extérieure 5.
W096/30687 7 PCTn~R96/00397 En variante (non illustrée) la conduite tubulaire flexible peut co~ .lendre une ou plusieurs gaines polymériques interm~ ires et/ou des nappes d' enroulement plastiques.
'' Selon un premier mode de réalisation de la présente invention, la gaine polymérique interne 2 est constituée par une couche tubulaire continue, réalisée par extrusion d'un copolymère ou d'un terpolymère thermoplastique associant au moins un monomère fluoré comportant au moins une fonction alkoxy avec au moins un autre monomère fluoré.
Dans un premier exemple, la gaine 2 est réalisée en un 0 copolymère obtenu par polymérisation d'au moins 50 % et avantageusement au moins 70 % de tétrafluoroéthylène (TFE) et d'un perfluoroalkylvinyléther qui est de préférence du perfluol u~ro~ylvinyléther ou encore du perfluoroéthylvinyléther. Alternativement~ on peut utiliser un copolymère dans lequel l'autre monomère associé au perfluoroalkylvinyléther est, dans un autre exemple, un monomère cyclique fluoré~ ou dans un autre exemple encore, un monomère du type anhydride fluoré.
La gaine polymérique d~ét~nrhéité interne 2 peut, en particulier, être réalisée par extrusion d'un matériau du type des produits disponibles dans le commerce sous le nom PFA, tels que le TEFLON TFA de DUPONT
de Nemours, ou le HOSTAFLON PFA de HOECHST, ou le HYFLON PFA
d'AUSIMONT.
Le choix de la proportion entre le monomère fluoré portant au moins une fonction alkoxy et l ' autre monomère fluoré, en particulier, le TFE, est optimisé en fonction des propriétés mécaniques recherchées~ En particulier, il est ainsi possible d'obtenir un module de flexion supérieur ou égal à 50 MPa, et de pl~ri~lellce supérieur ou égal à l00 MPa pour la température maximale d'--tilic~tion prévue, cette température pouvant atteindre au moins 130~C et de préférence au moins 150~C, le module de flexion étant inférieur ou égal à 2500 MPa pour la température 3o d'environn~n --nt la plus basse envisagée, cette température pouvant être - égale ou inférieure à -20~C et de ~lerélellce à -40~C. On peut de même obtenir une résistance au fluage suffisante lorsque le matériau est soumis aux o températures et aux pressions imposées par le fluide transporté.
Dans un autre exemple, le polymère fluoré constituant la gaine est un terpolymère associant, outre un monomère fluoré portant au moins une W 096/30687 8 PCTA~R~G~'~C397 fonction alkoxy et au moins 50 % d'un autre monomère fluoré. un troisième monomère, de ~rcfe.~llce fluoré, et de plcr~lcllce en faible partie, avantageusement inférieur à 10 5~. De ~.crt,c.lce, le troisième monomère est du fluorure de vinylidène (VF2) ou dans un autre exemple le chlolo~ ifluoroéthylène (CTFE).
Dans une autre variante, le polymère constituant la gaine 2 est un terpolymère associant le TFE et deux monomères fluorés portant chacun au moins une fonction alkoxy.
Dans les cas décrits ci-dessus d'~-tili~tion d'un terpolymère, la 0 présence d'un troisième monomère, bien que mineure, peut donner plus de facilité pour optimiser les propriétés du matériau dans les conditions d'utilisation, en particulier ses propriétés mPc~niqlles.
Dans une autre variante, le polymère constituant la gaine d'ét~nrheité 2 est un copolymère ou un terpolymère comportant au moins un éther cyclique.
Le copolymère ou terpolymère conctit -~nt la gaine 2 est du type semi-cristallin, la phase amorphe pouvant être relativement faible ou relativement importante. Alternativement, le polymère peut être pratiquement amorphe.
Dans une forme de réalisation de l'invention, le copolymère ou le terpolymère fluoré est réticulé et présente un taux de crist~llinite voisin du taux de crist~llinité de l'état non réticulé. Ia réticulation s'opérant dans la phase amorphe. Alternativement, le polymère étant réticulé, il présente un taux de cri~t~llinité réduit par rapport au taux de l'état non réticulé.
2s Dans un autre mode de réalisation illustré sur la figure 2, la gaine polymérique d'étanchéité interne 2 cu~ nd deux parties, une partie principale 6 à 1 ' extérieur, réalisée en un copolymère ou terpolymère conforme à 1' invention et formant une couche tubulaire continue d'épaisseur sensiblement constante et une partie interne 7 constituant également une couche tubulaire de ~Icrercllce continue enveloppant la carcasse interne sur laquelle elle est en appui. De préférence, I'ép~i~se~-r de cette couche tubulaire interne 7 est relativement faible, inférieure à 1' épaisseur de la couche extérieure 6 con~titll~nt la partie principale de la gaine 2, et elle estcomprise entre 0,5 et 3 mm. Avantage-lcemPns, le matériau constituant la couche tubulaire interne 7 est un polymère thermoplastique amorphe, de W O 96130687 9 PCT~FR95~0~97 préférence, un polymère amorphe fluoré présentant une résistance élevée au fluage, en particulier un copolymère ou un terpolymère thermoplastique associant au moins le TFE à au moins un autre monomère fluoré~ en particulier un éther cyclique fluoré ou un aldéhyde fluoré. Un exemple connu d'un tel matériau est le TEFLON AF de DUPONT de Nemours. La surface interne de la couche interne 7 peut éventuellement présentée un renflement pénétrant de prcf~. ellce faiblement dans les interstices de la carcasse interne.
Alternativement. Ie matériau constituant la couche tubulaire 0 interne 7 est un élastomère thermoplastique ou non, présentant un module relativement faible, inférieur au module du polymère constituant la couche tubulaire 6 Dans ce cas~ la surface interne de la couche 7 présenle des parties en relief vers l'intérieur de la conduite~ ces parties en relief suivant la configuration hélicoidale des interstices que présente la carcasse interne et pénétrant plus ou moins profon~ ment dans ces interstices~
La conduite tubulaire flexible de la figure 2 ne possède pas de nappe d'armures du type voûte de pression telle que la nappe 3 de la figure 1~ L'ensemble d'armures est constitué par deux nappes d'armures 4a, les fils des deux nappes étant enroulés en sens opposés avec des angles tels que la structure soit équilibrée, par exemple. posés à 55~.
Dans un autre mode de réalisation correspondant aux exemples illustrés sur les figures 3. 4 et 5. la gaine polymérique d'étanchéité interne 2co~ d également deux parties:
- une partie principale constituant une couche tubulaire continlle 6 comme sur la figure 2, réalisée également en un polymère suivant 1' invention; et - une partie interne constituée par une bande 8 enroulée hélicoldalement le long des interstices 9 de la carcasse interne I
et pénétrant plus ou moins profon-l~m~nt dans les interstices. 2 5 substantially lower than that of the thermoplastic polymer constituting the plillci ~ ale part of the polymeric sheath of ~ ~ internal nrhpity. This part internal elastomer can constitute a continuous envelope around the internal carcass, its internal surface possibly having a raised part partially penetrating into the gap separating two consecutive turns of 30 the internal carcass. Preferably, the internal elastomeric part has the not a continuous tubular layer, but a strip whose section occupies approximately the outer part of the gap between the consecutive turns of the internal carcass, this strip being wound helically following the gaps. The strip can thus penetrate more or less profon ~ en ~ --nt in the gap or possibly occupy all the free volume of the interstice. I'D Other Features and Benefits reading of the description of several embodiments of the invention as well as attached drawings in which:
- Figure I is a partial perspective view of a pipe flexible tubular, - Figure ~ is a partial perspective view of a pipe according to another embodiment according to the invention, o - Figures 3, 4 and 5 are partial sectional views transverse of other embodiments according to the invention.
Figure I shows a flexible tubular pipe co "l ~ re, lant from inside to outside:
- a tube m-ot ~ lli ~ the flexible 1, not ét ~ nrh ~ -, called carcass internal, consisting of a profile rolled up to form turns stapled to each other. like for example a stapled strap or a stapled wire such as a T or U wire;
- an internal sealing sheath 2, the components and the structure will be given later and which is the subject of this 2 o invention;
- a set of armor 3, 4 co "~ llr ~ nant a pressure vault 3 and a layer of armor 4.
The pressure vault 3 is produced for example by means of a wire stapled spiral shape with low pitch. in T, Z or U form. The layer of so-called traction armor, comprises two superimposed plies produced ch ~ c-lne by winding in opposite directions of spiral wires with an angle arming less than 55 ~. In another variant, the set of shades is consisting of two layers whose winding angles are 55 ~ or whose reinforcement angles are complénltont ~ ires from one layer to another, for example a tablecloth at 55 ~ associated with a tablecloth at 60 ~. In all cases, the whole of armor resists in particular the circo effect ~ -f ~ the "Liel (" hoop stress ") and the axial component (background effect) of the forces created by internal pressure, at the axial load due to the weight of the c ~ -n ~ nitt ~ and to the torsional forces:
- an external protective polymer sheath 5.
W096 / 30687 7 PCTn ~ R96 / 00397 Alternatively (not shown) the flexible tubular conduit can co ~ .lendre one or more intermediate polymer sheaths and / or plastic winding sheets.
According to a first embodiment of the present invention, the internal polymeric sheath 2 is formed by a continuous tubular layer, produced by extrusion of a thermoplastic copolymer or terpolymer associating at least one fluorinated monomer comprising at least one function alkoxy with at least one other fluorinated monomer.
In a first example, the sheath 2 is produced in a 0 copolymer obtained by polymerization of at least 50% and advantageously at least 70% tetrafluoroethylene (TFE) and a perfluoroalkylvinylether which is preferably perfluol u ~ ro ~ ylvinyl ether or perfluoroethylvinyl ether. Alternatively ~ one can use a copolymer in which the other monomer associated with perfluoroalkylvinylether is, in another example, a fluorinated cyclic monomer ~ or in another example still a monomer of the fluorinated anhydride type.
The polymeric sheath of ~ internal ~ nrhéité 2 can, in particular, be produced by extruding a material of the type of products available commercially under the name PFA, such as TEFLON TFA from DUPONT
from Nemours, or HOSTAFLON PFA from HOECHST, or HYFLON PFA
from AUSIMONT.
The choice of the proportion between the fluorinated monomer carrying less an alkoxy function and the other fluorinated monomer, in particular, the TFE, is optimized according to the mechanical properties sought ~
particular, it is thus possible to obtain a higher flexural modulus or equal to 50 MPa, and pl ~ ri ~ lellce greater than or equal to l00 MPa for the maximum expected temperature for use, this temperature possibly reach at least 130 ~ C and preferably at least 150 ~ C, the module of bending being less than or equal to 2500 MPa for the temperature 3o of environment ~ n --nt the lowest envisaged, this temperature can be - equal to or less than -20 ~ C and from ~ lerélellce to -40 ~ C. We can likewise obtain sufficient creep resistance when the material is subjected to o temperatures and pressures imposed by the transported fluid.
In another example, the fluoropolymer constituting the sheath is a terpolymer combining, in addition to a fluorinated monomer carrying at least one W 096/30687 8 PCTA ~ R ~ G ~ '~ C397 alkoxy function and at least 50% of another fluorinated monomer. a third monomer, of ~ rcfe. ~ llce fluorinated, and plcr ~ lcllce in small part, advantageously less than 10 5 ~. De ~ .crt, c.lce, the third monomer is vinylidene fluoride (VF2) or in another example the chlolo ~ ifluoroethylene (CTFE).
In another variant, the polymer constituting the sheath 2 is a terpolymer associating TFE and two fluorinated monomers each carrying at minus an alkoxy function.
In the cases described above of ~ -tili ~ tion of a terpolymer, the 0 presence of a third monomer, although minor, can give more ease to optimize material properties under conditions of use, in particular its properties mPc ~ niqlles.
In another variant, the polymer constituting the sheath ét ~ nrheité 2 is a copolymer or a terpolymer comprising at least one cyclic ether.
The copolymer or terpolymer conctit - ~ nt the sheath 2 is of the type semi-crystalline, the amorphous phase possibly being relatively weak or relatively large. Alternatively, the polymer can be practically amorphous.
In one embodiment of the invention, the copolymer or the fluorinated terpolymer is crosslinked and has a level of crist ~ llinite close to rate of crist ~ lineage of the non-crosslinked state. The crosslinking taking place in the amorphous phase. Alternatively, the polymer being crosslinked, it has a rate of cry ~ t ~ llinité reduced compared to the rate of the non-crosslinked state.
2s In another embodiment illustrated in FIG. 2, the sheath internal sealing polymer 2 cu ~ nd two parts, one part main 6 on the outside, made of a copolymer or terpolymer according to the invention and forming a continuous tubular layer of thickness substantially constant and an internal part 7 also constituting a tubular layer of ~ continuous Icrercllce enveloping the internal carcass on which it is in support. Preferably, the ep ~ i ~ se ~ -r of this layer inner tubular 7 is relatively small, less than the thickness of the outer layer 6 con ~ titll ~ nt the main part of the sheath 2, and it is comprised between 0.5 and 3 mm. Advantage-lcemPns, the material constituting the inner tubular layer 7 is an amorphous thermoplastic polymer, WO 96130687 9 PCT ~ FR95 ~ 0 ~ 97 preferably a fluorinated amorphous polymer having a high resistance to creep, in particular a thermoplastic copolymer or terpolymer associating at least TFE with at least one other fluorinated monomer ~ en in particular a fluorinated cyclic ether or a fluorinated aldehyde. An example one such material known is TEFLON AF from DUPONT de Nemours. The internal surface of the internal layer 7 may possibly have a penetrating bulge of prcf ~. it weakly enters the interstices of the internal carcass.
Alternately. Ie material constituting the tubular layer Internal 0 7 is a thermoplastic elastomer or not, having a modulus relatively low, less than the modulus of the polymer constituting the layer tubular 6 In this case ~ the internal surface of the layer 7 presents parts in relief towards the inside of the pipe ~ these parts in relief following the helical configuration of the interstices of the internal carcass and penetrating more or less deeply into these interstices ~
The flexible tubular pipe of FIG. 2 does not have any pressure vault armor ply such as ply 3 in the figure 1 ~ The set of armor consists of two layers of armor 4a, the wires of the two plies being wound in opposite directions with angles such as the structure is balanced, for example. posed at 55 ~.
In another embodiment corresponding to the examples illustrated in Figures 3. 4 and 5. the internal polymeric sheath 2co ~ d also two parts:
- a main part constituting a continuous tubular layer 6 as in FIG. 2, also made of a polymer according to the invention; and - an internal part constituted by a rolled up band 8 helically along the interstices 9 of the internal carcass I
and penetrating more or less profon-l ~ m ~ nt in the interstices.
3 o éventuellement totalement.
En effet, la carcasse interne 1 co-~ clld des spires qui délimit--nt des espaces interstitiels 9 ouverts vers l'extérieur, de configuration générale hélicoïdale, ainsi que des interstices internes ouverts vers 1' intérieur 10.
Dans ces conditions et comrne cela est représenté sur les figures 3 à S qui illustrent en coupe longih-din~le partielle et agrandie une conduite flexible W 096/30687 lO PCT~FR~ 97 selon cet autre mode de réalisation de l'invention, on dispose autour de la carcasse interne I une couche interrnP~ ire élastomère constituée par une bande d'élastomère 8 disposée en partie dans l'espace ul~el~iLiel 9 entre les spires 11 de la carcasse interne 1. La succession alternée des parties s cylindriques extérieures 12a, 12b de la carcasse interne et des surfaces extérieures 13 de la bande élastomère 8 constit--Pnt une surface de forme approximativement cylindrique sur laquelle la gaine d' étanchéité
polymérique 2 prend appui de façon c~ ntimle. De cette manière, on évite d'avantage de possibles amorces de rupture de la gaine polymérique 2 dans 0 la zone et/ou autour des interstices 9 entre les spires 11 de la carcasse interne.
Dans la variante illustrée sur la figure 3~ la bande d'él~ctomère pénètre partiellement dans 1' interstice 9 entre deux spires contiguës telles que I la et 1 lb ou I lb et 1 lc, et, par rapport à la configuration idéale qui serait 5 une surface parf~itt-mPnt géométrique dans le prolongement des parties cylindriques extérieures 12a, 12b de la carcasse interne 1, la surface extérieure 13 de la bande élastomère 8 présente une légère irrégularité qui, dans le cas de la figure 3 est en forme de cuvette de convexité tournée vers 1' intérieure de la conduite. Dans ce cas. vu de 1' intérieur, la couche tubulaire 20 thermoplastique 6 présente un léger renflement 14 dont l'épaisseur b est de préférence inférieure ou égale à 0,3 _, _ étant l'ép~icse~-r de la couche tubulaire 6 dans sa partie cylindrique autour des surfaces 12a. 12b.
Dans la variante de la figure 4, la bande d'élastomère 8 pénètre également de façon partielle dans les interstices 9 mais sa surface extérieure 2s 13 est de forme légèrement bombée et se raccordant progressivement avec les surfaces cylindriques 12a, 12b en présentant une faible courbure.
Dans la variante de la figure 5, la bande d'élastomère 8 pénètre totalement dans les interstices 9, sa surface extérieure 13 étant en forme de cuvette présent~nt une faible courbure de la même façon que la variante de la 3 o figure 3 .
D'une façon générale, dans le cas des diverses variantes illustrées par les figures 2, 3, 4 et 5 la surface intérieure de la couche tubulaire 6 peutprésenter une légère on~llll~tion à l'endroit des interstices 9~ mais sa courbure doit varier très progressivement dans la longueur de la conduite 3 s tubulaire et rester à des valeurs relativement faibles.
W O 96130687 11 PCT~R9'''~C397 Une description =détaillee des car~ctéristiques géométriques possibles des variantes illustrées sur les figures 2 à S est donnée dans la ~le~n~e FR-A-94 02 765 dont la description relative à la configuration de la couche tubulaire 6, de la couche interne 7 et de la bande en élastomère 8 et à
la mise en place de la couche interne 8 est incluse dans la présente ~ n~e.
Pour réaliser la couche interne 7 illustrée sur la figure 2 où la bande 8 des figures 3 à 5, on peut utiliser un élastomère p~o~u~e,llent dit.
(normalement dans 1 ' état vulcanisé ou réticulé) ou un thermoplastique élastomère (TFE). On choisit un él~tomPre telles que ses propriétés ne 0 soient pas dégradées par la combinaison de l'action des divers composants présents dans le fluide transporté (hydrocarbures divers, eau~ etc.) et de la température de ce fluide. au cours du vieillissement du matériau soumis à de telles conditions. Des résultats intéressants sont obtenus avec des élastomères appartenant au groupe des silicones.
Dans le cas où la conduite tubulaire flexible comporte une gaine d'étanchéité interne polymérique réalisée sous la forme d'une couche tubulaire contin~le 2 en appui direct sur la carcasse I (figure I ), la fabrication en grande longueur continue est réalisée de façon classique par extrusion du type extrusion-tubage.
Lorsque la gaine d' étanchéité interne 2 comporte une couche tubulaire 6 en un copolymère ou terpolymère selon l'invention autour d'une couche interne 7 en polymère thermoplastique ou élastomérique ainsi qu'illustré sur la figure 2. il est possible de réaliser la couche interne 7 parextrusion autour de la carcasse l, en particulier par extrusion-tubage. Dans 2 5 le cas où le polymère ainsi utilisé pour réaliser la couche 7 est un thermoplastique amorphe, on peut ainsi avantageusement réaliser une couche d'épaisseur à peu près régulière. L'extrusion de la couche tubulaire 6 peut se faire soit par coextrusion des deux couches 6 et 7, soit par extrusion t~n~em, la couche 6 étant extrudée en ligne à une certaine distance en aval de I'extrudeuse utilisée pour la couche interne 7~ soit en une opération distincte et séparée ultérieure.
Dans le cas où la gaine d'ét~nrht-ité interne 2 comporte une partie interne constituée par une bande 8 en élastomère disposée dans la partie extérieure des interstices 9, ou éventuellement dans la totalité du volume des interstices, selon l'une ou l'autre des variantes représent~es sur les figures 3 CA 022l740l l997-09-29 W 096130687 12 PCT~FR9C~ 3~7 à 5, on peut mettre en place la bande 8 soit par extrusion-bourrage, soit en faisant passer la carcasse interne à travers une enceinte remplie d'élastomère à l'état cru, la carcasse ainsi enduite sortant de l'enceinte par un orifice circulaire calibré et obturé par un joint, soit par en~ ction, ou pulvérisation,ou projection, ou passage dans un bain liquide, ou dans un bain fluidisé, ces divers procédés de revêtem~ont~ étant bien connus des spécialistes et ne seront donc pas décrits dans le détail.
Lorsque l'élastomère mis en place selon un des procédés décrits ci-dessus est vulc~ni~hle, il peut être déposé à l'état cru, puis vulcanisé, de 0 préférence avant extrusion de la couche tubulaire 6.
Alternativement, la bande 8 peut être mise en place par enroulement en hélice d'un jonc ou d'une bande de grande longueur~ cet enroulement étant effectué de manière à suivre la ligne hélicoidale de l'interstice 9 et à faire pénétrer la bande 8 dans l'interstice à la profondeur voulue. On peut ainsi, en fonction not~mmt-nt des propriétés mi~c~niqlles de l'élastomère, soit utiliser un jonc de forme dont la section correspond à la configuration de l'interstice, soit utiliser un jonc de section simple, par exemple circulaire, en élastomère suffi~mm~-nt mou pour se déformer en épousant la forme de l'interstice 9.
L'enroulement d'un ruban en élastomère peut également être utilisé pour réaliser une couche interne 7 (figure 2) en enroulant à bords à
peu près jointifs un ruban en élastomère sufh~mmerlt mou pour qu' il remplisse partiellement les interstices et pour que sa surface externe présente~ sous l'effet de l'extrusion de la couche 6, un aspect à peu près continu et lisse.
Dans tous les cas. I'ép~i~sellr de la couche interne 7 est comprise entre 0,5 mm et S mm et de préférence 3 mm, alors que la gaine polymérique 2 présente une épaisseur qui est comprise entre I et 30 mm et, de ~ ,.ce 3 et 15 mm, pour un ~ mPtre interne de la carcasse mét~ e flexible compris entre 20 et 600 mm (de ~lefel~.lce entre 50 et 400 mm) de manière à supporter, d'une part, une pression interne supérieure à 100 bar, normalement de l'ordre de plusieurs cent~ine~ de bar et pouvant atteindre 700 à 1000 bar, et d'autre part, résister à des températures élevées ~iép~s~nt 130~C et atteignant jusqu' à 150~C et davantage. 3 o possibly totally.
Indeed, the internal carcass 1 co ~ clld of the turns which delimit - nt interstitial spaces 9 open to the outside, of general configuration helical, as well as internal interstices open inward 10.
Under these conditions and as shown in FIGS. 3 to S which illustrate in partial longih-din section partial enlarged flexible pipe W 096/30687 lO PCT ~ FR ~ 97 according to this other embodiment of the invention, around the internal carcass I an interrnP ~ elastomeric layer consisting of a elastomer strip 8 disposed partly in the space ul ~ el ~ iLiel 9 between the turns 11 of the internal carcass 1. The alternating succession of parts s external cylindrical 12a, 12b of the internal carcass and surfaces surfaces 13 of the elastomer strip 8 constit - Pnt a shaped surface approximately cylindrical on which the sealing sheath polymer 2 is supported so c ~ ntimle. In this way, we avoid of more possible initiations of rupture of the polymeric sheath 2 in 0 the area and / or around the gaps 9 between the turns 11 of the carcass internal.
In the variant illustrated in Figure 3 ~ the band of el ~ ctomer partially penetrates interstice 9 between two contiguous turns such that I la and 1 lb or I lb and 1 lc, and, compared to the ideal configuration which would be 5 a surface perf ~ itt-mPnt geometric in the extension of the parts cylindrical outer 12a, 12b of the internal carcass 1, the surface outer 13 of the elastomer strip 8 has a slight irregularity which, in the case of FIG. 3 is in the form of a convexity bowl turned towards 1 interior of the pipe. In that case. seen from the inside, the tubular layer 20 thermoplastic 6 has a slight bulge 14 whose thickness b is preferably less than or equal to 0.3 _, _ being the epic ~ icse ~ -r of the layer tubular 6 in its cylindrical part around the surfaces 12a. 12b.
In the variant of FIG. 4, the elastomer strip 8 penetrates also partially in the interstices 9 but its outer surface 2s 13 is slightly domed in shape and gradually connecting with the cylindrical surfaces 12a, 12b having a slight curvature.
In the variant of FIG. 5, the elastomer strip 8 penetrates completely in the interstices 9, its outer surface 13 being in the form of bowl present ~ nt a slight curvature in the same way as the variant of the 3 o figure 3.
In general, in the case of the various variants illustrated by Figures 2, 3, 4 and 5 the inner surface of the tubular layer 6 can have a slight on ~ llll ~ tion at the location of the interstices 9 ~ but its curvature should vary very gradually in the length of the pipe 3 s tubular and stay at relatively low values.
WO 96130687 11 PCT ~ R9 '''~ C397 A description = detailed of the geometric characteristics possible variants illustrated in Figures 2 to S is given in the ~ the ~ n ~ e FR-A-94 02 765 including the description relating to the configuration of the tubular layer 6, the inner layer 7 and the elastomer strip 8 and the establishment of the inner layer 8 is included in this ~ n ~ e.
To make the inner layer 7 illustrated in Figure 2 where the strip 8 of Figures 3 to 5, one can use an elastomer p ~ o ~ u ~ e, llent said.
(normally in the vulcanized or crosslinked state) or a thermoplastic elastomer (TFE). We choose an el ~ tomPre such that its properties do 0 are not degraded by the combination of the action of the various components present in the transported fluid (various hydrocarbons, water ~ etc.) and temperature of this fluid. during the aging of the material subjected to such conditions. Interesting results are obtained with elastomers belonging to the group of silicones.
In the case where the flexible tubular pipe has a sheath internal polymeric seal produced as a layer tubular contin ~ the 2 in direct support on the carcass I (Figure I), the manufacturing in long continuous length is carried out in a conventional manner by extrusion of the extrusion-casing type.
When the internal sealing sheath 2 has a layer tubular 6 into a copolymer or terpolymer according to the invention around a inner layer 7 of thermoplastic or elastomeric polymer as well as illustrated in FIG. 2. it is possible to produce the internal layer 7 by extrusion around the carcass l, in particular by extrusion-tubing. In 2 5 the case where the polymer thus used to produce layer 7 is a amorphous thermoplastic, it is thus advantageously possible to produce a layer of approximately regular thickness. The extrusion of the tubular layer 6 can be make either by coextrusion of the two layers 6 and 7, or by extrusion t ~ n ~ em, layer 6 being extruded in line at a certain distance downstream of The extruder used for the inner layer 7 ~ either in a separate operation and separated later.
In the case where the internal sheath of nrht-ity 2 comprises a part internal constituted by an elastomer strip 8 arranged in the part outside of the interstices 9, or possibly in the entire volume of the interstices, according to one or other of the variants represented ~ es in Figures 3 CA 022l740l l997-09-29 W 096130687 12 PCT ~ FR9C ~ 3 ~ 7 at 5, the strip 8 can be put in place either by extrusion-stuffing, or by passing the internal carcass through an enclosure filled with elastomer in the raw state, the carcass thus coated leaving the enclosure through an orifice circular calibrated and closed by a seal, either by ~ ction, or spraying, or spraying, or passage in a liquid bath, or in a fluidized bath, these various coating processes ~ have ~ being well known to specialists and will not therefore not described in detail.
When the elastomer implemented using one of the methods described above is vulc ~ ni ~ hle, it can be deposited in the raw state, then vulcanized, of 0 preferably before extrusion of the tubular layer 6.
Alternatively, the strip 8 can be put in place by helical winding of a rod or a very long strip ~ this winding being carried out so as to follow the helical line of the gap 9 and to make the strip 8 penetrate into the gap at depth wanted. It is thus possible, according to not ~ mmt-nt properties mi ~ c ~ niqlles of the elastomer, either use a shaped rod whose cross section corresponds to the configuration of the gap, either use a simple section rod, by circular example, made of elastomer sufficient ~ mm ~ -nt soft to deform in conforming to the shape of the gap 9.
The winding of an elastomeric tape can also be used to make an inner layer 7 (figure 2) by wrapping with almost joined a ribbon of elastomer sufh ~ mmerlt soft so that it partially fill the interstices and so that its external surface presents ~ under the effect of the extrusion of layer 6, a roughly continuous and smooth.
In all cases. I'ép ~ i ~ sellr of the inner layer 7 is included between 0.5 mm and S mm and preferably 3 mm, while the sheath polymer 2 has a thickness which is between I and 30 mm and, of ~, .ce 3 and 15 mm, for an internal ~ mPtre of the carcass met ~ e flexible between 20 and 600 mm (from ~ lefel ~ .lce between 50 and 400 mm) from so as to withstand, on the one hand, an internal pressure greater than 100 bar, normally in the range of several hundred ~ ine ~ bar and up to 700 to 1000 bar, and on the other hand, withstand high temperatures ~ iép ~ s ~ nt 130 ~ C and reaching up to 150 ~ C and more.