NO145792B

NO145792B - ANALOGY PROCEDURE FOR THE PREPARATION OF PHARMACOLOGICALLY ACTIVE PYRIMIDON DERIVATIVES

Info

Publication number: NO145792B
Application number: NO763371A
Authority: NO
Inventors: Thomas Henry Brown; John Colin Emmett; Graham John Durant; Charon Robin Ganellin
Original assignee: Smith Kline French Lab
Priority date: 1975-10-02
Filing date: 1976-10-01
Publication date: 1982-02-22
Also published as: YU237276A; IT1070839B; OA05445A; FI762803A; FI61701B; DE2643670C2; ES452060A1; PT65590A; CH625801A5; CS203003B2; IT7830708A0; GR61307B; DK442476A; SE7610409L; IL50503A; IE44845L; IN146736B; RO73511A; MX4614E; IL50503A0

Abstract

Analogifremgangsmåte for fremstilling av farmakologisk aktive pyrimidon-derivater.Analogous process for the preparation of pharmacologically active pyrimidone derivatives.

Description

Fremgangsmåte og anordning for oppvarmning av glassplater. Method and device for heating glass plates.

Denne oppfinnelse angår opvarmning av glass og transport og/eller understøttel-se av varme glassplater, særlig glass ved en deformasjonstemperatur. Den angår særlig en slik fremgangsmåte i kombina-sjon med andre arbeidsoperasjoner, så som bøyning, herdebehandling, nedkjøling eller varmebehandling, utretting eller planering eller belegning av slike plater. This invention relates to the heating of glass and the transport and/or support of hot glass sheets, in particular glass at a deformation temperature. It particularly relates to such a method in combination with other work operations, such as bending, hardening treatment, cooling or heat treatment, straightening or planing or coating such plates.

Glassplater kan behandles ved kjente Glass plates can be processed by known

prosesser for bøyning, herdebehandling, nedkjøling eller belegning og kombinasjo-ner av slike metoder for å frembringe slutt-produkter med egenskaper og anvendelser som er forskjellige fra originalproduktets. Et felles trekk ved disse metoder er opp-varmningen av glassplatene til en temperatur høyere enn ved hvilken de største deler av overflaten eller konturen av disse blir forandret av en deformerende påkjen-ning eller berøring med faste legemer, hvilken temperatur i det følgende er betegnet som deformasjonstemperatur. For de fleste plate- og vindusglasstyper er denne temperatur omkring 526°C (980°F) og høyere, men vanligvis lavere enn den temperatur ved hvilken glasset smelter. processes of bending, hardening, cooling or coating and combinations of such methods to produce end products with properties and uses different from those of the original product. A common feature of these methods is the heating of the glass plates to a temperature higher than that at which the largest parts of the surface or their contour are changed by a deforming stress or contact with solid bodies, which temperature is denoted in the following as deformation temperature. For most types of plate and window glass, this temperature is around 526°C (980°F) and higher, but usually lower than the temperature at which the glass melts.

Økonomisk utnyttelse av fabrikasjons-utstyr krever at glassplatene som er under behandling, blir transportert i varm til-stand. Economical utilization of manufacturing equipment requires that the glass plates that are being processed are transported in a warm state.

Nødvendigheten av å transportere glass ved høye temperaturer har hittil resultert i uønsket deformasjon eller beskadigelse The necessity of transporting glass at high temperatures has hitherto resulted in undesirable deformation or damage

av overflaten av glassplater under behand- of the surface of glass plates during treatment

ling på grunn av fysisk berøring med un-derstøttelses- og transportapparatur, mens glasset befinner seg ved høye temperaturer. ling due to physical contact with support and transport equipment, while the glass is at high temperatures.

Det er et formål for foreliggende oppfinnelse å skaffe en fremgangsmåte og en anordning for understøttelse og transport av varmt glass i det øyemed å unngå øde-leggelse eller beskadigelse slik som det fremkom under tidligere kjente fremstil-lingsmåter for flatt glass. It is an object of the present invention to provide a method and a device for supporting and transporting hot glass in order to avoid destruction or damage as occurred during previously known production methods for flat glass.

I henhold til foreliggende oppfinnelse blir det skaffet en fremgangsmåte for oppvarmning av en glassplate til deformasjonstemperatur, eventuelt med etterfølgende herdebehandling, i første rekke karakterisert ved at den ene side av glassplaten un-derstøttes i det minste delvis på varme gasser av en temperatur høyere enn glassets deformasjonstemperatur, mens den ikke understøttede side av glassplaten utsettes for en strålevarmekilde med en temperatur høyere enn temperaturen av de varme gasser. According to the present invention, a method is provided for heating a glass plate to deformation temperature, possibly with subsequent hardening treatment, primarily characterized in that one side of the glass plate is at least partially supported on hot gases of a temperature higher than that of the glass deformation temperature, while the unsupported side of the glass sheet is exposed to a radiant heat source with a temperature higher than the temperature of the hot gases.

Etter å være blitt understøttet på en gassfilm og oppvarmet til deformasjonstemperatur i henhold til foreliggende oppfinnelse kan glassplatene lett herdebe-handles. Herdebehandlingen blir fortrinnsvis utført ved å føre hver plate mellom en understøttende, fortrinnsvis kald gass-strømunderstøttelse med en motsatt rettet kald gass-strøm på den motsatte overflate, hvilke gass-strømmer begge har en tilstrekkelig størrelse og så lav temperatur at de oppretter den nødvendige varmegradient mellom overflatene og det indre. Glassplaten blir på denne måte herdebehandlet uten de tidligere ugunstige skader eller ødeleggelser. After being supported on a gas film and heated to deformation temperature according to the present invention, the glass sheets can be easily hardened. The hardening treatment is preferably carried out by passing each plate between a supporting, preferably cold gas flow support with an oppositely directed cold gas flow on the opposite surface, which gas flows are both of a sufficient size and such a low temperature that they create the necessary heat gradient between the surfaces and the interior. In this way, the glass plate is tempered without the previously unfavorable damage or destruction.

Foreliggende oppfinnelse er også an-vendelig for varmebehandling eller utglød-ning. Tidligere ble glass som oppviste uøns-ket høye indre spenninger, ført på ruller gjennom et ovnskammer hvor det ble oppvarmet på nytt til tilnærmet dets øvre ut-glødningsområde for å muliggjøre spen-ningsutløsning og ble så avkjølt på regulert måte gjennom den nedre del av utglød-ningsområdet. Den ujevne understøttelse og den uunngåelige glidning mellom rullene og det myke glass resulterte i bølge-dannelser og lignende og beskadigelse av platenes overflate. På den måte som herunder er beskrevet, kan glasset oppvarmes på nytt og utglødes uten de medfølgende ulemper i henhold til tidligere kjente frem-gangsmåter. Dette blir oppnådd ved å un-derstøtte og transportere de oppvarmede glassplater på et gassfilmbord som avstedkommer jevn understøttelse uten fysisk be-røring med glassoverf laten. The present invention is also applicable for heat treatment or annealing. Previously, glass exhibiting undesirably high internal stresses was passed on rollers through a furnace chamber where it was reheated to approximately its upper annealing region to enable stress release and then cooled in a controlled manner through the lower annealing region -ning area. The uneven support and the inevitable sliding between the rollers and the soft glass resulted in waves and the like and damage to the surface of the plates. In the manner described below, the glass can be reheated and annealed without the accompanying disadvantages according to previously known methods. This is achieved by supporting and transporting the heated glass sheets on a gas film table, which provides even support without physical contact with the glass surface.

Oppfinnelsen er også særlig verdifull i forbindelse med belegning av glassplater, hvor beleggene krever varmebehandling under fremstillingen. Ved produksjon av farvete plater for arkitektoniske formål blir f. eks. flatt plateglass belagt i kald til-stand på den ene side med et belegg eller en emalje og deretter brent for å glasere belegget og binde det til glassoverf la ten. Foreliggende oppfinnelse muliggjør bren-ningstemperaturer høyere enn deforma-sjonstemperaturen for den flate glassbærer uten deformasjonsproblemer. Hvis fremstillingen skulle finne sted i et ovnskammer med ruller, ville resultatet bli bølger, bøy-ning og andre deformasjoner. Ved behandling med opphengning ved hjelp av tenger ville det fremkomme merker etter tengene. The invention is also particularly valuable in connection with the coating of glass plates, where the coatings require heat treatment during production. In the production of colored plates for architectural purposes, e.g. flat plate glass coated in the cold state on one side with a coating or an enamel and then fired to glaze the coating and bond it to the glass surface. The present invention enables firing temperatures higher than the deformation temperature for the flat glass carrier without deformation problems. If the production were to take place in a furnace chamber with rollers, the result would be waves, bending and other deformations. In the case of treatment with suspension using pliers, marks would appear from the pliers.

I sine mer utvidede aspekter omfatter foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for behandling av varmt glass, eller andre varmedeformerbare materialer, i plate-eller båndform uten å beskadige eller på annen måte å frembringe ukontrollert deformasjon av overflaten, selv ikke når glasset eller materialet befinner seg ved deformasjonstemperatur. In its more extended aspects, the present invention includes a method for treating hot glass, or other heat-deformable materials, in plate or strip form without damaging or otherwise causing uncontrolled deformation of the surface, even when the glass or material is at deformation temperature .

Gassfilmunderstøttelsen utgjøres fortrinnsvis av det gassunderstøttelsessystem som er beskrevet og beskyttet i norsk patent nr. 109 085 og den spesielle utførel-sesform som skal beskrives herunder, an-vender et slikt understøttelsessystem. Andre gassunderstøttelsessystemer kan imidlertid benyttes. The gas film support is preferably constituted by the gas support system which is described and protected in Norwegian patent no. 109 085 and the special embodiment to be described below uses such a support system. However, other gas support systems can be used.

Systemet er særlig velegnet for oppvarmning av flatt glass i form av plater e. 1., som har tykkelser opp til 12,7—25,4 mm (1/2—1") og med lengde og bredde vanligvis over 15 cm eller 30 cm (6" eller The system is particularly suitable for heating flat glass in the form of plates e. 1., which have thicknesses up to 12.7—25.4 mm (1/2—1") and with a length and width usually over 15 cm or 30 cm (6" or

1 fot) og opp til 1,5 m eller 3 m (5 eller 10 1 foot) and up to 1.5 m or 3 m (5 or 10

fot) eller større, hvilken glassplate eventuelt kan bøyes ved bevegelse over et bøyet bord, hvoretter overflatene kan avkjøles raskt eller bråkjøles ved anvendelse av for-holdsvis kald gass som understøttelsesme-dium, idet kjøleeffekten på den understøt-tede side kan suppleres med en tilsvarende kald gass-strøm mot den motsatte side for å utbalansere varmeoverføringer fra de to feet) or larger, which glass plate can possibly be bent by movement over a bent table, after which the surfaces can be cooled quickly or quenched using relatively cold gas as a support medium, the cooling effect on the supported side can be supplemented with a corresponding cold gas flow towards the opposite side to balance heat transfers from the two

glassoverflater inntil hele glasslegemet er vitreous surfaces until the entire vitreous body is

kaldt nok til å forhindre tap av herdsel eller m.a.o. utløsning av den spenningsdifferanse som er frembragt mellom overflatene og det indre av glasslegemet p.g.a. de forskjellige avkj ølingshastigheter. cold enough to prevent loss of temper or m.a.o. release of the voltage difference that is produced between the surfaces and the interior of the vitreous due to the different cooling rates.

Oppfinnelsen og de forskjellige utfø-relsesformer for denne vil kunne vurderes The invention and the various embodiments thereof will be able to be assessed

og forståes bedre ved hjelp av den følgende omtale i forbindelse med tegningene, av hvilke: and is better understood by means of the following description in connection with the drawings, of which:

Fig. 1 viser i perspektiv og delvis skjematisk et system for transport, oppvarmning og herdning av plateglassdeler, hvilket system innbefatter flere trekk ved foreliggende oppfinnelse; fig. IA er et annet delvis skjematisk perspektivriss i større målestokk som spesielt viser hvordan plateglassdeler blir drevet eller fremført ved hjelp av skiver som berører en kant av glassdelen, mens denne for øvrig er fullstendig under-støttet av en gassfilm over det skråttstilte bord på fig. 1. Fig. 2 viser i detalj et delvis oppriss og delvis vertikalsnitt etter linjen 2—2 på fig. 1. Fig. 3 er et delvis grunnriss som viser anordningen av forvarmeseksjonen i forhold til oppvarmningsseksjonen med gass-filmunderstøttelse, den relative stilling av brennerne som fører forbrenningsgasser til gasskamrene, og mekanismen for transport av glassplater bare ved hjelp av kantbe-røring. Fig. 4 er et delvis grunnriss som i virkeligheten er en fortsettelse av fig. 3, og viser avslutningen av oppvarmningsseksjonen med gassfilmunderstøttelse mot herdeseksjonen, hvilken sistnevnte seksjon blir etterfulgt av utmatningsseksjoner med transportørruller. Fig. 5 er et delvis vertikalt snitt etter Fig. 1 shows in perspective and partially schematically a system for transporting, heating and hardening plate glass parts, which system includes several features of the present invention; fig. IA is another partly schematic perspective drawing on a larger scale which shows in particular how plate glass parts are driven or advanced by means of discs which touch an edge of the glass part, while this is otherwise completely supported by a gas film above the inclined table in fig. 1. Fig. 2 shows in detail a partial elevation and partial vertical section along the line 2-2 in fig. 1. Fig. 3 is a partial plan view showing the arrangement of the preheating section in relation to the heating section with gas film support, the relative position of the burners which carry combustion gases to the gas chambers, and the mechanism for transporting glass sheets by edge contact only. Fig. 4 is a partial ground plan which is in reality a continuation of fig. 3, showing the termination of the heating section with gas film support towards the hardening section, which latter section is followed by discharge sections with conveyor rollers. Fig. 5 is a partial vertical section after

linjen 5—5 på fig. 1. the line 5-5 in fig. 1.

Fig. 6 viser delvis et detaljert grunnriss av det første og annet bord i oppvarmningsseksjonen med gassunderstøttelse og viser de individuelle modulstykker i mosa-ikken eller mønstret. Fig. 6 partially shows a detailed ground plan of the first and second tables in the heating section with gas support and shows the individual module pieces in the mosaic or pattern.

Fig. 7 er et snitt etter linjen 7—7 på fig. 6, og viser arrangementet av modulstykkene og utløpskanaler ved bordplaten og gasskammeret. Fig. 8 viser i perspektiv et bord for gassf ilmunderstøttelse hvor den virksomme overflate gradvis endres i overflatekontur fra en flat til en sylindrisk form i tverr-snitt vinkelrett på bordets lengdeakse. Fig. 9 er et enderiss av bordet på fig. 8, sett fra den side som har maksimal ned-bøyning. Fig. 10 er et sideriss av bordet på fig. 8 og viser hvordan bøyningen utvikles langs glassets bevegelsesbane. Fig. 11 er et oppriss av brennerne, gass-og lufttilførselene og reguleringsanordnin-ger for ett av de tre gasskamre for oppvarmningsseksj onens gassunderstøttelse. Fig. 12 viser skjematisk og i større målestokk et snitt gjennom gassunderstøttel-sesbordet og viser skjematisk utstrømnin-gen og avløpet av understøttelsesgasser og viser diagrammer med kurve i forbindelse med dette. Fig. 13 er et grunnriss i omkring dob-belt målestokk av en prototyp av en under-støttelsesenhet eller et modulstykke. Fig. 14 er et snitt etter linjen 14—14 på fig. 13. Fig. 15 er et delvis perspektivriss, noe skjematisk av et system i likhet med det som er vist på fig. 1, men viser en annen metode og anordning for understøttelse av glasset, mens dette undergår den beskrevne behandling. Fig. 16 er et utsnitt av fig. 15 og viser skjematisk detaljer av understøttelses-bordet. Fig. 17 viser skjematisk en seksjon av den på fig. 15 viste utførelsesform og viser skjematisk utstrømningen og bortføringen av understøttelsesgassene med et diagram inneholdende en kurve i forbindelse med dette, og Fig. 7 is a section along the line 7-7 in fig. 6, and shows the arrangement of the module pieces and outlet channels at the table top and the gas chamber. Fig. 8 shows in perspective a table for gas film support where the active surface gradually changes in surface contour from a flat to a cylindrical shape in cross-section perpendicular to the longitudinal axis of the table. Fig. 9 is an end view of the table in fig. 8, seen from the side with the maximum downward deflection. Fig. 10 is a side view of the table in fig. 8 and shows how the bending develops along the glass's path of movement. Fig. 11 is an elevation of the burners, gas and air supplies and regulation devices for one of the three gas chambers for the heating section's gas support. Fig. 12 shows schematically and on a larger scale a section through the gas support table and schematically shows the outflow and discharge of support gases and shows diagrams with curves in connection with this. Fig. 13 is a ground plan in approximately double scale of a prototype of a support unit or a module piece. Fig. 14 is a section along the line 14—14 in fig. 13. Fig. 15 is a partial perspective view, somewhat schematic of a system similar to that shown in fig. 1, but shows another method and device for supporting the glass, while this undergoes the described treatment. Fig. 16 is a section of fig. 15 and schematically shows details of the support table. Fig. 17 schematically shows a section of the one in fig. 15 showed an embodiment and schematically shows the outflow and removal of the support gases with a diagram containing a curve in connection with this, and

fig. 18 viser et skjematisk snitt etter linjen 24—24 på fig. 17, og inneholder en kurve i forbindelse med dette. fig. 18 shows a schematic section along the line 24-24 in fig. 17, and contains a curve in connection with this.

En detaljert beskrivelse av tegningene blir utelatt her, da de tilsvarende tegnin-ger er gitt en inngående omtale i det ovenfor nevnte norske patent nr. 109 085. A detailed description of the drawings is omitted here, as the corresponding drawings are given a detailed description in the above-mentioned Norwegian patent no. 109 085.

Virkemåte. Method of operation.

De følgende eksempler skal illustrere foretrukne driftsmåte for oppfinnelsen slik den anvendes ved behandling av glassplater. The following examples shall illustrate the preferred mode of operation for the invention as it is used in the treatment of glass sheets.

A. Herdebehandling. A. Hardening treatment.

Glassplater med 6,3 mm (1/4") nomi-nell tykkelse og omkring 40 cm (16") brede og 69 cm (27") lange blir plassert i rekke-følge i lengderetningen på transportørrul-leenheten 5, hvor de innrettes på korrekt måte ved hjelp av styrekraver 21 og føres på ruller inn i og gjennom forvarmeenhetene 6 med en lineær hastighet på 3,3 cm (1,3") pr. sekund. På denne måte blir i gjennomsnitt omkring 90 glass-stykker pr. time transportert gjennom systemet. Elektriske varmespiraler 18 over og under det beve-gede glass tilfører varme til forvarmeseksjonen med en gjennomsnittlig effekt på omkring 32 kw for å heve temperaturen i glasset til omkring 510°C (950°F) på overflaten i løpet av omkring 4,6 m (15 fot) be-vegelseslengde for glasset. Glass sheets of 6.3 mm (1/4") nominal thickness and about 40 cm (16") wide and 69 cm (27") long are placed in sequence in the longitudinal direction on the conveyor roller assembly 5, where they are aligned correctly by means of guide collars 21 and is fed on rollers into and through the preheating units 6 at a linear speed of 3.3 cm (1.3") per second. In this way, an average of around 90 pieces of glass per hour transported through the system. Electric heating coils 18 above and below the moving glass supply heat to the preheating section with an average power of about 32 kw to raise the temperature of the glass to about 510°C (950°F) at the surface in about 4.6 m ( 15 feet) movement length for the glass.

Når forkanten av glassplaten forlater den siste rulle i forvarmeseksjonen og gradvis dekker over modulstykkene 31 som danner understøttelsesbordet 30, blir platen delvis og til slutt fullstendig båret eller understøttet av det konstante gasstrykk som utøves av modulstykkene. Størrelsen av dette gasstrykk er aldri stort og blir i alle tilfelle holdt lavt nok og jevnt nok fra modulstykke til modulstykke til at det ikke bevirker bøyning eller annen deformasjon av glasset. Fordi modulstykkene gir liten eller ingen understøttelse når de bare er delvis dekket med glass, blir rek-kene orientert ved en vinkel i forhold til normalen til bevegelsesbanen, slik at glassplatens kanter hele tiden blir understøttet i det minste med mellomrom. Dertil sikrer denne orientering jevn oppvarmning av glasset ved at den forhindrer at noen deler av dette blir fremført over oppvarmningsseksj onens lengde over bare utløpsarealer, hvilket ville være tilfelle hvis modulstykkene var anbragt på linje i glassets beve-gelsesretning. Når glasset er blitt under-støttet av gass, blir det fremført ved kant-berøring og friksjonsanlegg av dets nedre kant med roterende drivelementer 37. I dette øyemed er hele systemet anordnet i et felles plan som er skråttstilt i en vinkel på 5° i forhold til horisontalen for å med-jdele glasset en kraftkomponent vinkelrett mot de drivende skiver. When the leading edge of the glass plate leaves the last roller in the preheating section and gradually covers the module pieces 31 which form the support table 30, the plate is partially and finally completely supported or supported by the constant gas pressure exerted by the module pieces. The magnitude of this gas pressure is never large and is in all cases kept low enough and uniform enough from module piece to module piece that it does not cause bending or other deformation of the glass. Because the module pieces provide little or no support when they are only partially covered with glass, the rows are oriented at an angle to the normal to the path of movement, so that the edges of the glass sheet are constantly supported at least with gaps. In addition, this orientation ensures even heating of the glass by preventing some parts of it from being carried over the length of the heating section over only outlet areas, which would be the case if the module pieces were aligned in the direction of movement of the glass. When the glass has been supported by gas, it is advanced by edge contact and friction system of its lower edge with rotating drive elements 37. To this end, the entire system is arranged in a common plane which is inclined at an angle of 5° to to the horizontal to give the glass a force component perpendicular to the driving disks.

Gassbrennere 34 blir tilført naturgass og luft i volumforhold omkring 1 : 36, hvilket vil si 260 pst. overskuddsluft i forhold til det som kreves for å gi fullstendig for-brenning. Naturgassen blir tilført i en mengde på omkring 183 dms pr. dm2 pr. time av bordet (60 kubikkfot pr. time pr. kvadratfot). Forbrenningsproduktene blir innført i gasskammeret og frembringer der et trykk på omkring 0,035 kg/cm2 (0,5 p.s.i.g.). Hvert modulstykke innbefatter åp-ninger som reduserer dette trykk i modulstykkets hulrom når disse er overdekket med glass til omkring 1/21 av trykket i gasskammeret. Gass blir innført i rørstus-sen for hvert modulstykke ved en temperatur på 650°C (1200°F) og en mengde-strøm på omkring 36,8 dms (1,3 kubikkfot) pr. min. Gas burners 34 are supplied with natural gas and air in a volume ratio of around 1:36, which means 260 per cent excess air in relation to what is required to provide complete combustion. The natural gas is supplied in a quantity of around 183 dms per dm2 per hour off the table (60 cubic feet per hour per square foot). The combustion products are introduced into the gas chamber and produce there a pressure of about 0.035 kg/cm2 (0.5 p.s.i.g.). Each module piece includes openings which reduce this pressure in the module piece's cavity when these are covered with glass to about 1/21 of the pressure in the gas chamber. Gas is introduced into the pipe nozzle of each module piece at a temperature of 650°C (1200°F) and a flow rate of about 36.8 dms (1.3 cubic feet) per my.

Modulbordet er i dette eksempel kon-struert med 120 modulstykker pr. 9,29 dm2 (pr. kv.fot) av den typen som vist på fig. 13 og 14, og den øvre endedel av hvert modulstykke danner et kvadrat, hvis ytre si-dekanter er 25,4 mm (1") lange, mens mel-lomrommene mellom veggene av nabomo-dulstykker er 2,4 mm (3/32"). Hver vegg er 1,6 mm (1/16") tykk. For hver 9,29 dms (kv. fot) glassareal medfører den her an-vendte bordkonstruksjon 5,95 dm2 (0,64 kv. fot) gasstilførselsareal (dvs. indre areal av et modulstykke ved dets øvre kant), 1,51 dm2 (0,163 kv. fot) gassavløpsareal og 1,82 dm2 (0,196 kv. fot) modulveggareal som ad-skiller tilførselsarealene fra avløpsarealene. Det nominelle understøttelsestrykk for modulstykket når det er overdekket med glass av tykkelse 6,3 mm (1/4"), er 1,62 g/cm2 (0,023 p.s.i.) over det trykk som eksisterer ovenfor glasset, hvilket medfører en nomi-nell avstand på 0,25 mm (0,01") mellom undersiden av det gassfilmunderstøttede glass og den øvre endedel av modulstykkets vegg. Det nominelle utløpstrykk er tilnærmet 1 atmosfære absolutt. In this example, the modular table is constructed with 120 modular pieces per 9.29 dm2 (per square foot) of the type shown in fig. 13 and 14, and the upper end part of each module piece forms a square, the outer sides of which are 25.4 mm (1") long, while the interspaces between the walls of neighboring module pieces are 2.4 mm (3/32 "). Each wall is 1.6 mm (1/16") thick. For every 9.29 dms (sq. ft.) of glass area, the table construction used here results in 5.95 dm2 (0.64 sq. ft.) of gas supply area (i.e. internal area of a module piece at its upper edge), 1.51 dm2 (0.163 sq ft) of gas outlet area and 1.82 dm2 (0.196 sq ft) of module wall area separating the supply areas from the drain areas. The nominal support pressure of the module piece when covered with 6.3 mm (1/4") thick glass is 1.62 g/cm2 (0.023 p.s.i.) above the pressure existing above the glass, resulting in a nominal distance of 0.25 mm (0. 01") between the underside of the gas film-supported glass and the upper end part of the wall of the module piece. The nominal outlet pressure is approximately 1 atmosphere absolute.

For å oppvarme glasset, blir understøt-telsesgassen holdt på en temperatur høy-ere (vanligvis i det minste 5,5 til 27,8°C (10—50°F) høyere) enn glassets temperatur under oppvarmningsstadiet, eller inntil glasset har nådd den ønskede temperatur. I dette tilfelle blir varme tilført glassplatene ved konveksjon og stråling fra den understøttende gass som har en temperatur på omkring 650°C (1200°F), og ved stråling i kammeret fra varmespiraler 18 i taket ved en temperatur høyere (i det minste 13,9°C (25°F) høyere) enn glassets temperatur, vanligvis omkring 705°C (1300°F). Når det ikke føres noe glass inn i ovnen, opprettholdes en gjennomsnittlig tilført effekt på omkring 30 kw. Når det føres glass inn i ovnen, blir varmeelementene energi-sert for å tilføre de fluktuasjoner som finner sted i varmebehovet. På denne måte blir glassets temperatur hevet til omkring 650 °C (1200°F) eller litt høyere på det tidspunkt det fullfører dets bevegelse gjennom opp-varmningsseksjonens lengde på 4,6 m (15 fot). Gulvspiraler 18 under gasskamrene mottar elektrisk kraft med en gjennomsnittlig effekt på omkring 58 kw når det ikke er noen belastning og avgir varme ved 705°C (1300°F) for å bidra til opprett-holdelse av det omgivende varmenivå i ovnskammeret og holde gasskammerkas-sene varme. Disse spiraler kan også tilføre varme til modulstykkenes vegger ved led-ning fra gasskammeret. Fordi varme må tilføres i like store mengder til oversiden og undersiden av glassplatene for å forhindre bøyning eller annen skjevhet i glasset, blir gassen tilført ved omkring den temperatur til hvilken glasset skal endelig oppvarmes. Strålingsvarmenivået (dvs. temperaturen) over glasset blir så justert for å utbalansere varmen nedenfra for å holde glassplatene flate. F. eks. indikerer bøyning av glasset konvekst oppad i de første oppvarmnings-soner eller i herdesonen ofte overskudd av strålevarme. For å oppnå den ønskelige ba-lanse, er det fordelaktig å holde temperaturen av den strålevarmekilde som er anbragt over glasset, høyere enn temperaturen av gassen. Fortrinnsvis ligger temperaturen på strålevarmekilden 13,9°C (25°F) eller mer høyere enn temperaturen av un-derstøttelsesgassen. Den hastighet med hvilken glasset blir ført gjennom oppvarm - ningsseksjonen, blir så regulert for å oppnå den riktige oppvarmning pr. glassenhet og dermed riktig temperatur for herdebehandling i den etterfølgende herdeseksjon. To heat the glass, the support gas is maintained at a temperature higher (typically at least 5.5 to 27.8°C (10-50°F) higher) than the temperature of the glass during the heating stage, or until the glass has reached the desired temperature. In this case, heat is supplied to the glass plates by convection and radiation from the supporting gas having a temperature of about 650°C (1200°F), and by radiation in the chamber from heating coils 18 in the ceiling at a higher temperature (at least 13, 9°C (25°F) higher) than the temperature of the glass, usually around 705°C (1300°F). When no glass is fed into the furnace, an average input power of around 30 kW is maintained. When glass is fed into the furnace, the heating elements are energized to supply the fluctuations that take place in the heat demand. In this way, the temperature of the glass is raised to about 650°C (1200°F) or slightly higher by the time it completes its movement through the 4.6 m (15 ft) length of the heating section. Floor coils 18 below the gas chambers receive electric power with an average power of about 58 kw when there is no load and emit heat at 705°C (1300°F) to help maintain the ambient heat level in the furnace chamber and keep the gas chamber cas late heat. These spirals can also add heat to the walls of the module pieces by conduction from the gas chamber. Because heat must be supplied in equal amounts to the top and bottom of the glass plates to prevent bending or other distortion in the glass, the gas is supplied at around the temperature to which the glass is finally to be heated. The radiant heat level (ie the temperature) above the glass is then adjusted to balance out the heat from below to keep the glass sheets flat. For example bending of the glass convexly upwards in the first heating zones or in the hardening zone often indicates an excess of radiant heat. In order to achieve the desired balance, it is advantageous to keep the temperature of the radiant heat source placed above the glass higher than the temperature of the gas. Preferably, the temperature of the radiant heat source is 13.9°C (25°F) or more higher than the temperature of the support gas. The speed at which the glass is passed through the heating section is then regulated to achieve the correct heating per glass unit and thus the correct temperature for hardening treatment in the subsequent hardening section.

I herdeseksjonen blir luft av omgivel-sestemperaturen på omkring 37,8°C (100°F) tilført til de øvre og nedre gasskamre for å frembringe gasskammertrykk på 0,096 kg/cm2 resp. 0,053 kg/cm2 (1,37 og 0,75 p.s.i.). Hvert modulstykke innbefatter åp-ninger som reduserer dette trykk til om-trent 1/8 av trykket i gasskammeret når luften trer inn i modulstykkenes hulrom. Luft blir innført i mengder på 56,6 dm», henholdsvis 42,5 dms (2,0 og 1,5 kubikkfot) pr. min. pr. modulstykke over og under glasset slik som beskrevet i søkerens ovenfor nevnte patent. In the curing section, air of the ambient temperature of about 37.8°C (100°F) is supplied to the upper and lower gas chambers to produce gas chamber pressures of 0.096 kg/cm 2 resp. 0.053 kg/cm2 (1.37 and 0.75 p.s.i.). Each module piece includes openings that reduce this pressure to approximately 1/8 of the pressure in the gas chamber when the air enters the cavity of the module pieces. Air is introduced in amounts of 56.6 dm", respectively 42.5 dms (2.0 and 1.5 cubic feet) per my. per modular piece above and below the glass as described in the applicant's above-mentioned patent.

Glasset fremføres gjennom den 2,1 m (7 fot) lange herdeseksjon på omkring 30 sek. I de første 15 sek. blir glassets temperatur nedsatt gjennom varmebehandlings-eller glødeområdet. I de resterende 15 sek. blir glassets temperatur redusert til omkring 316°C (600°F). Glasset, som på dette tidspunkt ikke lenger er deformert, blir overført fra luftunderstøttelsen i herdesy-stemet til rullene i avleveringssystemet ved hjelp av skiver 370 og derfra til deres neste bestemmelsessted. The glass is fed through the 2.1 m (7 ft) long hardening section in about 30 seconds. In the first 15 sec. the temperature of the glass is reduced through the heat treatment or annealing area. In the remaining 15 sec. the temperature of the glass is reduced to about 316°C (600°F). The glass, which at this point is no longer deformed, is transferred from the air support in the curing system to the rollers in the delivery system by means of discs 370 and from there to their next destination.

Glass av 6,3 mm (1/4") tykkelse, som er herdebehandlet på denne måte, har spenninger, i form av senterstrekkspenninger indikert ved den dobbeltbrytende effekt av glasset på polariserte lysbølger, på omkring 1260 millimikron pr. cm (3200 millimikron pr. tomme av glassets lengde), slik det må-les ved hjelp av en standardisert måletek-nikk ved anvendelse av et polariskop. Strekkspenning vil i det følgende bli omtalt i form av senterstrekkspenningen ut-trykt i millimikron pr. cm (millimikron pr. tomme). Glass of 6.3 mm (1/4") thickness tempered in this manner has stresses, in the form of center tensile stresses indicated by the birefringent effect of the glass on polarized light waves, of about 1260 millimicrons per cm (3200 millimicrons per . inch of the length of the glass), as measured using a standardized measuring technique using a polariscope. Tensile stress will be discussed in the following in the form of the center tensile stress expressed in millimicrons per cm ).

Trykkfallet mellom utløpet og rommet inne i modulstykket, når dette understøt-ter glasset, er vanligvis lavt, ofte av stør-relsesorden noen få gram pr. cm2 (ounces pr. kv. tomme). Trykket er imidlertid tilstrekkelig til å holde glasset med en tilstrekkelig gjennomsnittlig avstand fra de øvre kanter av modulstykket, hvilket bør være i det minste 0,025 mm (0,001"), fortrinnsvis mer enn 0,075 mm (0,003") over modulstykkets kant. Hvis ikke, er det fare for at modulstykkets kanter av og til kan komme i berøring med og skade det varme glass. På den annen side bør dette trykkfall eller denne trykkforskjell ikke være så stor at det frembringes et gjennomsnittlig mellomrom mellom glassets nedre overflate og kantene av modulstykkene større enn 90 pst. (fortrinnsvis mindre enn 50 pst. når glass av tykkelse 3,2 mm (1/8") eller mindre blir oppvarmet) av tykkelsen av det understøttede glass. Dette mellomrom befinner seg vanligvis i området fra 0,076 mm til 0,38 mm (0,003—0,015"), og i de fleste tilfeller (særlig i tilfelle av glass med tykkelse 3,2 mm (1/8") og større tykkelser) overkrider klaringen eller mellomrommet vanligvis ikke et gjennomsnitt på 1,9 mm (0,075"), fortrinnsvis er det ikke over 0,63 mm (0,025"). Usedvanlig god varmeoverføring opptrer når mellomrommet har denne størrelse, idet varmeoverføringskoeffi-sientene er mange ganger større enn de som er iakttatt med større mellomrom. The pressure drop between the outlet and the space inside the module piece, when this supports the glass, is usually low, often of the order of a few grams per cm2 (ounces per square inch). However, the pressure is sufficient to hold the glass at a sufficient average distance from the upper edges of the module piece, which should be at least 0.025 mm (0.001"), preferably more than 0.075 mm (0.003") above the edge of the module piece. If not, there is a risk that the edges of the module piece may occasionally come into contact with and damage the hot glass. On the other hand, this pressure drop or pressure difference should not be so great as to produce an average gap between the lower surface of the glass and the edges of the module pieces greater than 90 percent (preferably less than 50 percent when glass of thickness 3.2 mm (1 /8") or less is heated) of the thickness of the supported glass. This gap is usually in the range of 0.076 mm to 0.38 mm (0.003-0.015"), and in most cases (especially in the case of glass with thickness 3.2 mm (1/8") and larger thicknesses) the clearance or clearance does not usually exceed an average of 1.9 mm (0.075"), preferably not more than 0.63 mm (0.025"). Exceptionally good heat transfer occurs when the space has this size, as the heat transfer coefficients are many times greater than those observed with larger spaces.

Den understøttelsesgass som tilføres modulstykkene i oppvarmningsseksjonen, blir tilveiebragt ved brenning av et karbon-holdig brensel, slik som methan, med overskudd av luft, idet det anvendes nok overskuddsluft til å levere den nødvendige mengde understøttelsesgass. Understøttel-sesgassen består således av en blanding av karbondioksyd, nitrogen og vanndamp. Temperaturen av forbrenningsproduktene er under 1092°C (2000°F), vanligvis under 815°C (1500°F) og ligger fortrinnsvis mellom 650 og 750°C (1200 og 1300°F). The support gas that is supplied to the module pieces in the heating section is provided by burning a carbon-containing fuel, such as methane, with excess air, using enough excess air to supply the required amount of support gas. The support gas thus consists of a mixture of carbon dioxide, nitrogen and water vapour. The temperature of the combustion products is below 1092°C (2000°F), typically below 815°C (1500°F) and preferably between 650 and 750°C (1200 and 1300°F).

Det kan anvendes andre gasser. Således kan luft forvarmes og føres inn i modulstykkene. Eventuelt kan damp og luft blandes og anvendes slik, eller understøt-telsesgassen kan bestå tilnærmet helt og holdent av varm luft, overhetet damp eller karbondioksyd. Other gases can be used. In this way, air can be preheated and fed into the module pieces. Optionally, steam and air can be mixed and used as such, or the support gas can consist almost entirely of hot air, superheated steam or carbon dioxide.

Arten av gassfilmunderstøttelsen i henhold til foreliggende oppfinnelse krever at glassplatene tilnærmet stemmer overens med hensyn til formen av modulbordet. Det er derfor nødvendig at tilførselen av varme til platene under transportproses-sen skjer til begge overflater i tilnærmet like mengder for å forhindre bøyning eller annen skjevhet av platen. Som beskrevet i det spesielle eksempel som viste driften av systemet i henhold til oppfinnelsen, er dette oppnådd ved å understøtte glasset på oppvarmet gass og å balansere opp-varmningen ved å anordne en separat kilde som varmer opp den øvre side av glasset. Således er elektriske eller gassdrevne varmeelementer anbragt i taket eller en annen del av ovnen som en strålevarmekilde. The nature of the gas film support according to the present invention requires that the glass plates approximately agree with respect to the shape of the modular table. It is therefore necessary that the supply of heat to the plates during the transport process occurs to both surfaces in approximately equal amounts to prevent bending or other distortion of the plate. As described in the particular example which showed the operation of the system according to the invention, this has been achieved by supporting the glass on heated gas and balancing the heating by arranging a separate source which heats the upper side of the glass. Thus, electric or gas-powered heating elements are placed in the ceiling or another part of the oven as a radiant heat source.

I virkeligheten er en separat strålevarmekilde, slik som elektriske eller gassdrevne strålevarmeelementer, en meget effektiv kontrollinnretning. Vanligvis er det bekvemt å tilføre understøttelsesgasser ved en tilnærmet konstant temperatur i relativt lange tidsperioder. Dette er tilfelle selv om temperaturen av gassen kan stige fra gasskammer til gasskammer og fra modulfelt til modulfelt etter som platen føres fremover bordet. In reality, a separate radiant heat source, such as electric or gas-powered radiant heating elements, is a very effective control device. Usually, it is convenient to supply supporting gases at an approximately constant temperature for relatively long periods of time. This is the case even though the temperature of the gas may rise from gas chamber to gas chamber and from module field to module field as the plate is moved forward on the table.

Variasjoner i den varmemengde som kreves, og dermed kontroll av systemet, kan lett oppnås ved å regulere intensiteten og mengden av varmetilførsel fra de elektriske varmeelementer eller lignende uavhengige kilder. Vanligvis er temperaturen av den uavhengige varmekilde i det minste 13,9 til 27,8°C (25—50°F) høyere enn temperaturen av understøttelsesgassen. Variations in the amount of heat required, and thus control of the system, can be easily achieved by regulating the intensity and amount of heat input from the electric heating elements or similar independent sources. Typically, the temperature of the independent heat source is at least 13.9 to 27.8°C (25-50°F) higher than the temperature of the support gas.

I det område hvor glasset er oppvarmet til deformasjonstemperatur, f. eks. 650— 675°C (1200—1250°F), blir således under-støttelsesgassen holdt ved tilnærmet samme temperatur, og de elektriske varmeelementer blir innstilt til å tilføre varme ved ikke mindre enn 27,8—55,6°C (50—100°F) høyere. Disse varmeelementer blir styrt av termoelementer (ikke vist) som aktiverer varmeelementene eller en del av dem ved å koble dem på eller av etter hva som kreves med hensyn til systemets belastning. In the area where the glass is heated to deformation temperature, e.g. 650—675°C (1200—1250°F), thus the support gas is maintained at approximately the same temperature, and the electric heating elements are set to supply heat at no less than 27.8—55.6°C (50— 100°F) higher. These heating elements are controlled by thermocouples (not shown) which activate the heating elements or part of them by switching them on or off as required with respect to the system load.

Lignende strålevarmekilder er anbragt i andre deler av ovnen for å oppnå det samme resultat og/eller for å opprettholde den nødvendige temperatur i slike andre deler. Similar radiant heat sources are placed in other parts of the oven to achieve the same result and/or to maintain the required temperature in such other parts.

Et annet alternativ for å tilsikre jevn oppvarmning, er å anordne et øvre modulbord i oppvarmningsseksjonen på lignende måte som det øvre modulbord i herdeseksjonen. Varme forbrenningsprodukter blir utsendt fra de øvre modulstykker så vel som fra de nedre, bærende modulstykker med strømningsmengder som er innregulert til å gi tilstrekkelige understøttelsesegen-skaper og jevn varmeoverføring til de to overflater av glassplatene. Another option to ensure uniform heating is to arrange an upper module table in the heating section in a similar way to the upper module table in the curing section. Hot combustion products are emitted from the upper module pieces as well as from the lower, supporting module pieces with flow rates that are regulated to provide sufficient support properties and uniform heat transfer to the two surfaces of the glass sheets.

Skjønt roterende skiver med kantbe-røring mot det gassunderstøttede glass er omtalt for fremføring av glassplatene gjennom oppvarmnings- og herdeseksjonene, kan likeverdige innretninger, slik som ett eller flere bevegelige endeløse bånd, anvendes for å ligge an mot og fremføre kanten av glasset, særlig hvor glassplatene har slik form at de ikke presenterer noen flat kant av tilstrekkelig lengde til å spenne over mellomrommet fra en skive til den neste. Istedenfor å la et bånd ligge an mot kanten, kan bevegelige fingre eller andre for-lengelser stikke ut fra et endeløst bånd, enten fra dettes side eller, i oppvarmningsseksjonen, fra oversiden for å ligge an mot den bakre kant av glasset og derved skyve dette avsted. Men lignende anordninger som de nettopp beskrevne kan understøt-telsesbordet skråstilles i glassets bevegel-sesretning. I dette tilfelle anvendes skivene eller det endeløse bånd for å bremse beve-gelseshastigheten som bevirkes av tyngde-kraften for å tilsikre riktig mellomrom og riktig behandling av glassplatene i de forskjellige seksjoner. I tillegg til dette kan felter eller seksjoner av modulstykker være anbragt i avstand fra hverandre, og hori-sontale ruller på tvers av bevegelsesbanen kan være anbragt mellom disse seksjoner for å ligge an mot glassplatenes nedre overflate for med friksjon å drive og/eller delvis understøtte platene. Although rotating disks with edge contact against the gas-supported glass are mentioned for advancing the glass plates through the heating and curing sections, equivalent devices, such as one or more movable endless belts, can be used to abut against and advance the edge of the glass, particularly where the panes of glass are of such shape that they present no flat edge of sufficient length to span the space from one pane to the next. Instead of allowing a band to rest against the edge, movable fingers or other extensions may project from an endless band, either from its side or, in the heating section, from the top to rest against the rear edge of the glass and thereby push it away. However, in similar devices to those just described, the support table can be inclined in the direction of movement of the glass. In this case, the disks or the endless belt are used to slow down the speed of movement caused by gravity to ensure proper spacing and proper treatment of the glass sheets in the various sections. In addition to this, fields or sections of module pieces can be placed at a distance from each other, and horizontal rollers across the path of movement can be placed between these sections to rest against the lower surface of the glass plates to frictionally drive and/or partially support the plates.

Fig. 15—18 viser skjematisk en utførel-sesform for oppfinnelsen (med unntagelse av detaljer ved forvarme- og herdeseksjonene) som virker på en forskjellig og kan-skje enklere måte enn de temmelig kompli-serte anordninger som er beskrevet ovenfor. Figs 15-18 schematically show an embodiment of the invention (with the exception of details at the preheating and curing sections) which works in a different and perhaps simpler way than the rather complicated devices described above.

Skjønt denne utførelsesform ikke med-fører alle fordelene ved de andre anordninger som er beskrevet, er den noe billigere og allikevel i stand til å oppvarme glassplater med bedre resultater enn de som fåes ved anvendelse av de tidligere kjente metoder. Although this embodiment does not have all the advantages of the other devices described, it is somewhat cheaper and still able to heat glass plates with better results than those obtained using the previously known methods.

Som vist på figurene 15 og 16 er det anordnet en oppvarmningsseksj on 200 med delvis gassunderstøttelse, i hvilken glassplater kan mottas fra en transportør eller en forutgående behandlingsseksj on og kan oppvarmes til deformasjonstemperatur, og deretter føres til etterfølgende behandlings- As shown in Figures 15 and 16, a heating section 200 is provided with partial gas support, in which glass sheets can be received from a conveyor or a previous processing section and can be heated to deformation temperature, and then passed to subsequent processing

seksj oner. Ruller 202 danner et understøt-telsesplan for glasset G, og er anbragt med sections. Rollers 202 form a support plane for the glass G, and are arranged with

innbyrdes mellomrom langs bevegelsesbanen, og kan roteres ved hjelp av konven-sjonelle drivanordninger for å føre glasset mutual spaces along the path of movement, and can be rotated using conventional drive devices to guide the glass

gjennom oppvarmningsseksj onen. Ildfaste kanalformede deler 204, understøttet på en through the heating section. Refractory channel-shaped parts 204, supported on a

spalteplate 205, danner en spalte 206 tvers over transportbanens bredde og frembringer en passasj e fra et gasskammer 208 til en sone mellom understøttelsesplanet som dannes av de øvre periferier av rullene 202 og de øvre flenser 212 av kanaldelen 204. Ytterligere spalter 214 nær hver rulle 202 blir dannet av flensen 212. Disse spalter fører til utløpskanaler 216 og danner pas-sasjer for utløp eller unnslipning av gass innenfor transportbanen. Passasjen 216 har åpne ender som står i forbindelse med den omgivende atmosfære. Brennere 340 frembringer eller tilfører oppvarmede forbrenningsprodukter under trykk til gasskammeret 208 på samme måte som tidligere forklart i forbindelse med brennerne 34 og gasskamrene 33. Gass strømmer fra gasskammeret 208 gjennom spaltene 206 over flensene 212 på kanaldelen 204, gjennom spaltene 214 og inn i utløpskanalene 216 og fra disse ut til atmosfæren. Spaltene 214 og mellomrommet mellom flensene 212 og glasset G begrenser gasstrømmen for å avstedkomme oppbygging av et tilstrekkelig trykk under glassplaten G til å danne en understøttende kraft mellom rullene. Da utløpspassasjene strekker seg over bredden av det understøttede glass, er gass-strøm-mens retning i det vesentlige på tvers i forhold til rotasjonsaksen for rullene. Dette tilveiebringer et tilnærmet jevnt under-støtte lsestrykk tvers over bevegelsesbanen og avstedkommer jevn varmeoverf øring tvers over glassplatens bredde. På denne måte blir glasset delvis understøttet av gass og delvis understøttet av rullene, idet gasstrykket blir innregulert til å holde glasset i friksjonsberøring med rullene. Glasset blir oppvarmet ved konveksjon av gassen og ved stråling ovenfra av strålevarmeelementer 280. slot plate 205, forms a slot 206 across the width of the conveyor path and provides a passage from a gas chamber 208 to a zone between the support plane formed by the upper peripheries of the rollers 202 and the upper flanges 212 of the channel portion 204. Additional slots 214 near each roller 202 is formed by the flange 212. These slits lead to outlet channels 216 and form passages for the outlet or escape of gas within the transport path. Passage 216 has open ends that are in contact with the surrounding atmosphere. Burners 340 produce or supply heated combustion products under pressure to the gas chamber 208 in the same manner as previously explained in connection with the burners 34 and the gas chambers 33. Gas flows from the gas chamber 208 through the slots 206 over the flanges 212 of the channel section 204, through the slots 214 and into the outlet channels 216 and from these out to the atmosphere. The gaps 214 and the space between the flanges 212 and the glass G restrict the gas flow to cause a build-up of sufficient pressure under the glass plate G to form a supporting force between the rollers. As the outlet passages extend across the width of the supported glass, the direction of gas flow is essentially transverse to the axis of rotation of the rolls. This provides an approximately uniform support pressure across the movement path and results in uniform heat transfer across the width of the glass plate. In this way, the glass is partially supported by gas and partially supported by the rollers, the gas pressure being regulated to keep the glass in frictional contact with the rollers. The glass is heated by convection of the gas and by radiation from above by radiant heating elements 280.

Figurene 17 og 18 viser skjematisk trykkprofilen for den på fig. 15 viste ut-førelsesform. Fordi spaltene 206 befinner seg så nær de understøttede glassoverf later, og fordi det er en gass-strøm som går fra hver spalte mot de nærliggende ruller, vil det eksistere et høyere trykk umiddelbart over hver spalte. Dette bevirkes av hastig-hetstrykket av gassen som strømmer gjennom spaltene og støter mot glassplaten, og likeledes av det nødvendigvis lavere trykk som må opprettholdes ved spaltene 214. Figures 17 and 18 schematically show the pressure profile for the one in fig. 15 shown embodiment. Because the slits 206 are so close to the supported glass surfaces, and because there is a gas flow from each slit toward the adjacent rollers, a higher pressure will exist immediately above each slit. This is caused by the velocity pressure of the gas that flows through the slits and hits the glass plate, and likewise by the necessarily lower pressure that must be maintained at the slits 214.

Fordi glassplaten er delvis understøttet av Because the glass plate is partially supported by

rullene, blir det ikke utøvet noe fluidum-trykk på glasset i berøringspunktene. Be-vegelsen av glasset over trykkvariasj onene the rollers, no fluid pressure is exerted on the glass at the contact points. The movement of the glass over the pressure variations

mellom hvert par av naboruller utjevner between each pair of neighboring rolls equalizes

virkningen av variasjonene og nedsetter the impact of the variations and reduces

derfor deres påvirkning på glassoverf laten. hence their influence on the glass surface.

Fig. 18 viser at trykkprofilen tvers over Fig. 18 shows that the pressure profile across

bredden av fremføringsbanen er tilnærmet the width of the feed path is approximate

jevn eller konstant. Jevnheten skyldes i steady or constant. The smoothness is due to

første rekke tilstedeværelsen av utløps-spaltene 214 som tillater en tilnærmet jevn firstly the presence of the outlet slits 214 which allow an approximately even

gass-strømning i alle punkter over bredden av fremføringsbanen og nedsetter gas flow at all points across the width of the feed path and lowers

strømmen i banens sideretning til negli-sjerbar størrelse. the current in the lateral direction of the track to a negligible size.

Som vist på figurene 6 og 12 strømmer As shown in figures 6 and 12 flows

understøttelsesgassen over veggene i de en-kelte modulstykker inn i en sammenhengende avløpssone. Strømningen av denne the support gas over the walls of the individual module pieces into a continuous drainage zone. The flow of this

gass kan reverseres ved å anordne åpnin-ger eller trykkfallinnretninger i utløpene 39 (fig. 7), og i dette tilfelle blir det tilveiebragt en sammenhengende understøt-telsessone som står i forbindelse med individuelle eller adskilte utløpsmodulstykker. gas can be reversed by arranging openings or pressure drop devices in the outlets 39 (fig. 7), and in this case a continuous support zone is provided which is connected to individual or separate outlet module pieces.

Claims

1. Method for heating a glass plate to deformation temperature, possibly with subsequent hardening treatment, characterized in that one side of the glass plate is supported at least partially on hot gases of a temperature higher than the glass's deformation temperature, while the unsupported side of the glass plate is exposed to a radiant heat source with a temperature higher than the temperature of the hot gases.

2. Method according to claim 1, characterized in that the temperature of the radiant heat source is at least 14°C (25°F) higher than the temperature of the supporting gases.

3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that a gas support path comprising an underlying path is created, where hot gas at deformation temperature is supplied to a plurality of supply areas in the said path, each of which supply areas only extends over a small area of the glass plate to be treated, and has a sufficiently large gas pressure to at least partially support the glass plate, that gas is removed from the underside of the glass plate towards drainage areas which are located between the supply areas, and the gas is led away from the drainage areas , that glass plate the glass is placed over part of the supply areas and transferred to other supply areas, that the glass is heated from the radiant heat source above the plate, that the resulting heat-deformable glass is moved over a further part of the path with gas supply areas and drain areas, and that cold gas is supplied to the supply areas in the aforementioned further part below the plate with a pressure which at least partially provides support for the plate, and that cold gas is directed towards the upper surface of the plate and produces a cooling rate which is sufficient to harden the glass plate.

4. Method according to claim 3, characterized in that the glass is supported by the hot gases with a distance of less than 1.9 mm (0.75"), preferably less than 0.63 mm (0.025"), over the upper edges of walls that limit the support zones.

5. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the hot gases consist of combustion products of a fuel, the glass being at a distance from the combustion zone so as not to receive any direct radiant heat from the said zone.

6. Device for carrying out the method according to one of the preceding claims, characterized by an oven chamber in which a plurality of separate and upwardly open gas nozzles (31) are placed, the upper end parts of which lie in a common effective surface, and where each gas nozzle is placed adjacent to a drain zone (77a), and where a gas distribution pipe (51) is arranged which is connected to the gas nozzle (31), and a device (34) for heating the gas supplied through the gas distribution pipe, as well as a radiant heating device (18) above the gas nozzles.

7. Device according to claim 6, characterized by a constriction (151) to produce a pressure drop between the distribution pipe (51) and the respective gas nozzles (31) which are supplied with gas through the distribution pipe.

8. Device according to claim 6 or 7, characterized in that the heating device (34) consists of a fuel burner which supplies combustion gases to the distribution pipe so that combustion takes place before the combustion gases are fed into the nozzles (31).