NL9301845A - Gaseous fuel burner. - Google Patents
Gaseous fuel burner. Download PDFInfo
- Publication number
- NL9301845A NL9301845A NL9301845A NL9301845A NL9301845A NL 9301845 A NL9301845 A NL 9301845A NL 9301845 A NL9301845 A NL 9301845A NL 9301845 A NL9301845 A NL 9301845A NL 9301845 A NL9301845 A NL 9301845A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- channels
- burner
- mixing chamber
- channel
- combustion chamber
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/48—Nozzles
- F23D14/58—Nozzles characterised by the shape or arrangement of the outlet or outlets from the nozzle, e.g. of annular configuration
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2210/00—Noise abatement
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
Description
BRANDER VOOR GASVORMIGE BRANDSTOFBURNER FOR GASEOUS FUEL
De uitvinding heeft betrekking op een brander voor gasvormige brandstof met regelbaar brandstofdebiet, omvattende een mengkamer voor het mengen van de brandstof met een oxidatiegas, een verbrandingskamer voor het verbranden van het in de mengkamer gevormde gasmengsel en een scheidingswand tussen mengkamer en verbrandingskamer, welke scheidingswand is voorzien van een aantal doorstroomopeningen.The invention relates to a gaseous fuel burner with adjustable fuel flow rate, comprising a mixing chamber for mixing the fuel with an oxidation gas, a combustion chamber for burning the gas mixture formed in the mixing chamber and a partition wall between mixing chamber and combustion chamber, which partition wall is provided with a number of flow openings.
Het verbranden van het gasmengsel wekt akoestische trillingen op, welke bij de gebruikelijke branderconstructies versterkt worden en tot resonantie in het brandersysteem kunnen leiden. Uit DE-A-4014217 is een brander van het in de aanhef beschreven type bekend, waarbij middelen worden gebruikt voor het vermijden van resonantie van de brander. Het optreden van resonantie wordt vermeden door de frequentie, waarbij de afzonderlijke vlammen van de brander kunnen resoneren, verschillend te maken. In het bijzonder wordt dit bereikt door de doorstroomopeningen in een onregelmatig patroon te plaatsen of door de openingen te voorzien van een kraag met verschillende afmetingen.Burning the gas mixture generates acoustic vibrations, which are amplified in conventional burner structures and can lead to resonance in the burner system. DE-A-4014217 discloses a burner of the type described in the preamble, wherein means are used for avoiding resonance of the burner. Resonance is avoided by differentiating the frequency at which the individual flames of the burner can resonate. In particular, this is achieved by arranging the flow-through openings in an irregular pattern or by providing the openings with a collar of different dimensions.
De vlammen op de diverse openingen hebben aldus niet alleen een eigen resonantiefrequentie maar ook een eigen verbrandingsgedrag.The flames on the various openings thus not only have their own resonant frequency but also their own combustion behavior.
Bij moduleren van de brander zullen daarom delen van de brander reeds in een optimaal gebied kunnen komen, terwijl andere delen dat nog niet zijn. Dit kan de modulatiediepte van de brander in ongewenste mate beperken.When modulating the burner, parts of the burner will therefore already be able to reach an optimal area, while other parts are not yet. This can undesirably limit the modulation depth of the burner.
De uitvinding stelt zich tot doel een brander van het in de aanhef genoemde type te verschaffen waarbij deze nadelen worden vermeden.The object of the invention is to provide a burner of the type stated in the opening paragraph, wherein these drawbacks are avoided.
Dit doel wordt volgens de uitvinding bereikt doordat de doorstroomopeningen de vorm hebben van kanalen, waarbij elk kanaal een eigen looptijd heeft voor akoestische golven die in principe verschilt van de looptijd van de andere kanalen.This object is achieved according to the invention in that the flow-through openings are in the form of channels, each channel having its own runtime for acoustic waves, which in principle differs from the runtime of the other channels.
De verschillen in looptijd geven aanleiding tot verschillen in fase van de resonanties in de afzonderlijke kanalen. Door deze onderlinge faseverschillen wordt positieve interferentie tussen de resonanties van de afzonderlijke kanalen voorkomen en zelfs treedt destructieve interferentie op met het effect dat de resonanties elkaar gaan dempen. Hierdoor daalt het in de brander opgewekte geluidsniveau aanzienlijk. Dit gunstige effect treedt op ongeacht het debiet van de gasstroom door de kanalen, zodat de doorsnede van de kanalen vrij gekozen kan worden, hetgeen van voordeel is, omdat aldus de verdeling van de stroming over de brander kan worden geoptimaliseerd.The differences in transit time give rise to differences in phase of the resonances in the individual channels. These mutual phase differences prevent positive interference between the resonances of the individual channels and even destructive interference occurs with the effect that the resonances start to damp each other. As a result, the sound level generated in the burner drops considerably. This favorable effect occurs irrespective of the flow rate of the gas flow through the channels, so that the cross-section of the channels can be freely selected, which is an advantage, because the distribution of the flow over the burner can thus be optimized.
Andere kenmerken en voordelen van de uitvinding zullen duidelijk worden uit de hiernavolgende beschrijving waarbij verwezen wordt naar het bij gevoegde tekeningenblad. Hierin is Fig. 1 een schematische doorsnede van een scheidingswand tussen een mengkamer en een verbrandingskamer volgens de uitvinding.Other features and advantages of the invention will become apparent from the following description referring to the accompanying drawing sheet. Herein, FIG. 1 is a schematic cross-section of a dividing wall between a mixing chamber and a combustion chamber according to the invention.
In figuur 1 is een scheidingswand 1 weergegeven die gebruikt kan worden tussen een mengkamer, schematisch aangegeven met 2, en een verbrandingskamer, schematisch aangegeven met 3. De scheidingswand omvat gezien vanuit de verbrandingskamer in de richting van de mengkamer achtereenvolgens een branderdek 5 waarin een groot aantal kleine gaatjes zijn aangebracht, waarop de eigenlijke verbranding plaatsvindt, een aantal naast elkaar geplaatste compartimenten 6, die elk een deel van de gaatjes in het branderdek van het te verbranden gasmengsel voorzien en waartussen geen drukuitwisseling plaatsvindt en een laag vulmateriaal 7. De branderlaag 5 dekt de compartimenten 6 aan de zijde van de verbrandingskamer af.Figure 1 shows a partition wall 1 which can be used between a mixing chamber, schematically indicated by 2, and a combustion chamber, schematically indicated by 3. Viewed from the combustion chamber in the direction of the mixing chamber, the partition wall successively comprises a burner deck 5 in which a large a number of small holes are provided, on which the actual combustion takes place, a number of juxtaposed compartments 6, each of which provides part of the holes in the burner deck with the gas mixture to be burned and between which no pressure exchange takes place and a layer of filling material 7. The burner layer 5 covers the compartments 6 on the side of the combustion chamber.
In het branderdek kan in principe ieder bekend branderdekmateriaal worden toegepast, zolang de afdichting van het branderdek met de compartimenten maar is verzekerd zodat het gasmengsel alleen via de gaatjes in het branderdek de verbrandingskamer kan bereiken.In principle, any known burner deck material can be used in the burner deck, as long as the sealing of the burner deck with the compartments is ensured, so that the gas mixture can only reach the combustion chamber via the holes in the burner deck.
Elk van de compartimenten 6 is verbonden met de mengkamer 2 via ten minste één kanaal 8 welke in het vulmateriaal 7 verloopt en in het compartiment uitmondt in een doorstroomopening 9. Alle kanalen dienen in hetzelfde vlak te eindigen aan de zijde van de mengkamer 2. De kanalen kunnen zijn uitgevoerd als, bij voorkeur buisvormige, uitsparingen in het vulmateriaal indien dit laatste een vormstabiel materiaal is, bijvoorbeeld keramisch materiaal of gips. Ook kunnen de kanalen zijn uitgevoerd als, bijvoorbeeld metalen, buisjes, waarbij het vulmateriaal dan naast bovengenoemde materialen ook lucht kan zijn.Each of the compartments 6 is connected to the mixing chamber 2 via at least one channel 8 which runs into the filling material 7 and opens into the compartment in a through-flow opening 9. All channels must end in the same plane on the side of the mixing chamber 2. The channels can be designed as, preferably tubular, recesses in the filling material if the latter is a dimensionally stable material, for example ceramic material or plaster. The channels can also be designed as, for example, metal tubes, wherein the filling material can then be air in addition to the above materials.
De verschillen in looptijd voor akoestische golven worden in hoofdzaak geïntroduceerd door weglengteverschillen voor het gasmengsel in de afzonderlijke kanalen vanaf de mengkamer naar de verbrandingskamer. Deze weglengteverschillen kunnen worden geïntroduceerd door de geometrie van de kanalen geschikt te kiezen. In de eenvoudigste uitvoeringsvorm hebben de afzonderlijke kanalen een verschillende lengte, waarbij de kanalen zowel recht als gebogen kunnen zijn. Ook kunnen weglengteverschillen worden geïntroduceerd door in de kanalen op tegenoverliggende wanden verspringend schotten aan te brengen, waardoor het gasmengsel gedwongen wordt een zigzag patroon af te leggen. Door het aantal en de grootte van de schotten verschillend te kiezen voor de afzonderlijke kanalen, kunnen ook bij onderling gelijke lengte van de kanalen toch de gewenste looptijdverschillen worden teweeggebracht. In een verdere uitvoeringsvorm zijn de kanalen voorzien van schotten in een labyrintvormig patroon. In een verdere geschikte uitvoeringsvorm bestaat het geheel van vulmateriaal en kanalen uit een poreus materiaal, waarin de kanalen worden gevormd door de poriën in dat materiaal. Door plaatselijke verschillen in de hoeveelheid, grootte en vorm van de poriën aan te brengen kan de looptijd van het gasmengsel over het brander-oppervlak variëren.The differences in travel time for acoustic waves are mainly introduced by path length differences for the gas mixture in the individual channels from the mixing chamber to the combustion chamber. These path length differences can be introduced by appropriately choosing the geometry of the channels. In the simplest embodiment, the individual channels have different lengths, the channels being either straight or curved. Path length differences can also be introduced by staggered bulkheads on opposite walls, forcing the gas mixture to travel in a zigzag pattern. By choosing the number and size of the partitions differently for the individual channels, the desired transit time differences can still be brought about, even if the channels have the same length. In a further embodiment, the channels are provided with partitions in a labyrinth-shaped pattern. In a further suitable embodiment, the whole of filling material and channels consists of a porous material, in which the channels are formed by the pores in that material. By applying local differences in the amount, size and shape of the pores, the running time of the gas mixture over the burner surface can vary.
In de in figuur 1 weergegeven uitvoeringsvorm verschillen de kanalen in lengte en zijn zij verschillend gebogen. Alle doorstroomopeningen kunnen in dit geval dezelfde grootte hebben, waardoor onderlinge verschillen in verbrandingsgedrag worden voorkomen. Het minimale lengteverschil tussen het kortste en het langste kanaal wordt bepaald door de te onderdrukken frequentie waarbij de gewenste fase-verschuiving moet kunnen optreden. De genoemde frequentie is afhankelijk van de dimensies van de brander en de samenstelling van het gasmengsel en kan eenvoudig experimenteel worden bepaald door geluidsmetingen aan een in bedrijf zijnde brander, waarin geen verschillen in de looptijd voor akoestische golven zijn aangebracht, bijvoorbeeld door enkel een branderdek te plaatsen tussen een mengkamer en een verbrandingskamer. Opgemerkt wordt dat de grootte van de verbrandingskamer de waarde van de resonantiefrequentie niet of nauwelijks beïnvloedt. Bij de meeste gangbare branders ligt de resonantiefrequentie voor het betreffende excitatiemechanisme, namelijk het verbranden van het gasmengsel, tussen de 300 en 1600 Hz.In the embodiment shown in Figure 1, the channels differ in length and are curved differently. In this case, all through-flow openings can have the same size, which prevents mutual differences in combustion behavior. The minimum difference in length between the shortest and the longest channel is determined by the frequency to be suppressed at which the desired phase shift must occur. The mentioned frequency depends on the dimensions of the burner and the composition of the gas mixture and can easily be determined experimentally by sound measurements on an operating burner, in which no differences in the running time for acoustic waves are provided, for example by only using a burner deck. between a mixing chamber and a combustion chamber. It is noted that the size of the combustion chamber has little or no influence on the value of the resonant frequency. Most conventional burners have a resonance frequency for the respective excitation mechanism, namely the combustion of the gas mixture, between 300 and 1600 Hz.
Bij voorkeur komen alle fasen tussen 0 en 2π voor. In dat geval is bij een golf met willekeurig welke fase steeds ook een golf in tegenfase aanwezig, welke beide golven elkaar, afhankelijk van hun amplitudo in meer of mindere mate uitdoven. Het genoemde minimale lengteverschil dient daartoe ten minste 1 golflengte te bedragen. Bij voorkeur zijn de lengteverschillen van de overige kanalen ten opzichte van het kortste kanaal gelijkmatig gespreid tussen 0 en het lengteverschil tussen het langste en kortste kanaal. De faseverschillen zijn dan ook gelijkmatig gespreid en er treedt maximale destructieve interferentie op en daarmee maximale demping van de mogelijke resonantie.Preferably, all phases occur between 0 and 2π. In that case, a wave with any phase also always contains a wave in counter-phase, which two waves extinguish each other to a greater or lesser degree, depending on their amplitude. The said minimum length difference must therefore be at least 1 wavelength. Preferably, the length differences of the other channels with respect to the shortest channel are evenly spread between 0 and the length difference between the longest and shortest channel. The phase differences are therefore spread evenly and there is maximum destructive interference and thus maximum damping of the possible resonance.
Verrassenderwijs is gebleken, dat in een brander, waarin het grootste lengteverschil tussen het kortste en langste kanaal ongeveer 1/2 golflengte of zelfs minder bedraagt vrijwel volledige demping van de resonantie plaatsvindt, ondanks het feit dat in dat geval ten minste de helft van alle mogelijke fasen tussen 0 en 2π ontbreekt. Zo blijkt voor frequenties van ca. 1000 Hz een grootste lengteverschil van ca. 12-16 cm voldoende voor een reductie van het geluidsniveau van de resonantie met minstens 30 dB. Indien dit grootste lengteverschil te klein is, in het bijzonder kleiner dan 1/4 golflengte, treden de gewenste dempingsverschijnselen slechts in onbevredigende mate op. Bij voorkeur is daarom het lengteverschil tussen het kanaal met de grootse looptijd en het kanaal met de kleinste looptijd gelegen tussen 1/4 en een golflengte van een akoestische golf van de te onderdrukken frequentie.Surprisingly, it has been found that in a burner in which the greatest difference in length between the shortest and longest channel is about 1/2 wavelength or even less, almost complete damping of the resonance takes place, despite the fact that in that case at least half of all possible phases between 0 and 2π are missing. For frequencies of approx. 1000 Hz, for example, a greatest difference in length of approx. 12-16 cm proves sufficient for a reduction of the sound level of the resonance by at least 30 dB. If this greatest difference in length is too small, in particular smaller than 1/4 wavelength, the desired attenuation phenomena only occur unsatisfactorily. Preferably, therefore, the difference in length between the channel with the largest transit time and the channel with the shortest transit period is between 1/4 and an acoustic wave wavelength of the frequency to be suppressed.
Van bijzonder belang is dat de stromingsweerstand van de verschillende kanalen voor het te verbranden gasmengsel in hoofdzaak dezelfde is. Dit kan worden bereikt door de weerstandsverschillen, welke worden geïntroduceerd door de verschillen in weglengte voor het gasmensgel in de verschillende kanalen, te compenseren door de andere afmetingen van de kanalen, dan die welke de genoemde weglengte beïnvloeden, voor de verschillende kanalen verschillend te kiezen. Bij voorkeur wordt de doorsnede van de kanalen met dit doel verschillend gekozen. Desgewenst kan per kanaal deze doorsnede variëren over de lengte van dat kanaal.It is of particular importance that the flow resistance of the different channels for the gas mixture to be burned is substantially the same. This can be achieved by compensating for the resistance differences introduced by the differences in path length for the gas mixture in the different channels by differently choosing the dimensions of the channels other than those affecting said path length for the different channels. Preferably, the cross-section of the channels is chosen differently for this purpose. If desired, this cross-section per channel can vary over the length of that channel.
De uitvinding zal worden toegelicht aan de hand van het navolgende voorbeeld.The invention will be elucidated on the basis of the following example.
Voorbeeld IExample I
Een brander van het type weergegeven in figuur 1, waarin de branderlaag 1 cm dik is en welke ongeveer 100 doorstroomopeningen bezit, die gezamenlijk 20 % van de oppervlakte van de branderlaag uitmaken maar waarin de kanalen en het vulmateriaal ontbreken, wordt aangebracht tussen een verbrandingskamer en een mengkamer met een diepte van 5 cm. Het verkregen brandersysteem wordt gebruikt voor het verbranden van een aardgas-luchtmengsel. Het geluidsspectrum aan de buitenwand wordt opgemeten. Dit spectrum vertoont een piek bij ongeveer 1050 Hz. De hiermee corresponderende golflengte voor akoestische golven bedraagt 32,3 cm. Het geluidsniveau, gemeten aan de buitenwand van de verbrandingskamer bedraagt 100 dB.A burner of the type shown in Figure 1, in which the burner layer is 1 cm thick and which has about 100 flow openings, which together make up 20% of the surface of the burner layer but in which the channels and the filling material are missing, is arranged between a combustion chamber and a mixing chamber with a depth of 5 cm. The resulting burner system is used to burn a natural gas-air mixture. The sound spectrum on the outer wall is measured. This spectrum peaks at about 1050 Hz. The corresponding wavelength for acoustic waves is 32.3 cm. The noise level, measured on the outer wall of the combustion chamber, is 100 dB.
De beschreven brander wordt gemodificeerd tot een brander volgens de uitvinding door tussen de branderlaag en de mengkamer een scheidingslaag aan te brengen, bestaande uit een laag van 4 cm, waarin 10 aluminiumbuisjes verlopen, die elk uitmonden in een doorstroomopening. De luchtlaag is gasdicht afgescheiden van de mengkamer door een aluminiumplaat, waarin de kanalen uitmonden, zodat het aardgas-luchtmengsel het branderdek slechts kan bereiken via de kanalen.The described burner is modified into a burner according to the invention by applying a separating layer between the burner layer and the mixing chamber, consisting of a layer of 4 cm, in which 10 aluminum tubes run, each of which opens into a flow-through opening. The air layer is separated from the mixing chamber in a gastight manner by an aluminum plate, into which the channels open, so that the natural gas-air mixture can only reach the burner deck via the channels.
Het verschil tussen het kortste en het langste kanaal bedraagt 13 cm, wat overeenkomt met 0,4 golflengte. De lengtes van de overige kanalen zijn gelegen tussen die van het kortste en het langste kanaal, waarbij het lengteverschil tussen elk kanaal en het naasthogere in lengte gemiddeld 1,3 cm bedraagt. Bij verbranding van het genoemde aardgas-luchtmengsel onder identieke omstandigheden als bij de niet-gemodificeerde brander bedraagt het geluidsniveau 40 dB. Dit stemt overeen met een reductie in geluidsniveau van 60 dB, als gevolg van de aanwezigheid van de kanalen met verschillende looptijd voor akoestische golven in de brander.The difference between the shortest and the longest channel is 13 cm, which corresponds to 0.4 wavelength. The lengths of the other channels lie between those of the shortest and the longest channel, the difference in length between each channel and the next higher in length averaging 1.3 cm. When the said natural gas-air mixture is burned under identical conditions as with the unmodified burner, the noise level is 40 dB. This corresponds to a reduction in sound level of 60 dB, due to the presence of the channels with different runtime for acoustic waves in the burner.
Claims (6)
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL9301845A NL9301845A (en) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | Gaseous fuel burner. |
| DE69408775T DE69408775T2 (en) | 1993-10-26 | 1994-10-20 | Gaseous fuel burner |
| AT94203048T ATE163748T1 (en) | 1993-10-26 | 1994-10-20 | GASEOUS FUEL BURNER |
| EP94203048A EP0650015B1 (en) | 1993-10-26 | 1994-10-20 | Burner for gaseous fuel |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL9301845A NL9301845A (en) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | Gaseous fuel burner. |
| NL9301845 | 1993-10-26 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL9301845A true NL9301845A (en) | 1995-05-16 |
Family
ID=19863051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL9301845A NL9301845A (en) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | Gaseous fuel burner. |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0650015B1 (en) |
| AT (1) | ATE163748T1 (en) |
| DE (1) | DE69408775T2 (en) |
| NL (1) | NL9301845A (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL1005494C2 (en) * | 1997-03-11 | 1998-09-14 | Fasto Nefit Bv | Gas burner. |
| DE19948674B4 (en) | 1999-10-08 | 2012-04-12 | Alstom | Combustion device, in particular for the drive of gas turbines |
| ITMI20101981A1 (en) * | 2010-10-26 | 2012-04-27 | Worgas Bruciatori Srl | BURNER FOR GAS BOILER |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4737102A (en) * | 1985-10-25 | 1988-04-12 | Rinnai Corporation | Burner for water heater |
| JPH01302020A (en) * | 1988-05-30 | 1989-12-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Combustion device |
| WO1992017737A1 (en) * | 1991-03-28 | 1992-10-15 | Kurt Krieger | Burner grid for radiant burner |
| DE4202588C1 (en) * | 1992-01-30 | 1993-07-15 | Buderus Heiztechnik Gmbh, 6330 Wetzlar, De | Multi-bar atmospheric gas burner - has adjacent bars with different outlets giving different combustion characteristics |
-
1993
- 1993-10-26 NL NL9301845A patent/NL9301845A/en not_active Application Discontinuation
-
1994
- 1994-10-20 AT AT94203048T patent/ATE163748T1/en not_active IP Right Cessation
- 1994-10-20 DE DE69408775T patent/DE69408775T2/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-10-20 EP EP94203048A patent/EP0650015B1/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4737102A (en) * | 1985-10-25 | 1988-04-12 | Rinnai Corporation | Burner for water heater |
| JPH01302020A (en) * | 1988-05-30 | 1989-12-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Combustion device |
| WO1992017737A1 (en) * | 1991-03-28 | 1992-10-15 | Kurt Krieger | Burner grid for radiant burner |
| DE4202588C1 (en) * | 1992-01-30 | 1993-07-15 | Buderus Heiztechnik Gmbh, 6330 Wetzlar, De | Multi-bar atmospheric gas burner - has adjacent bars with different outlets giving different combustion characteristics |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 14, no. 91 (M - 0938) 20 February 1990 (1990-02-20) * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0650015B1 (en) | 1998-03-04 |
| DE69408775T2 (en) | 1998-10-08 |
| EP0650015A1 (en) | 1995-04-26 |
| ATE163748T1 (en) | 1998-03-15 |
| DE69408775D1 (en) | 1998-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1160940A3 (en) | Catalytic filter for purifying exhaust gases of diesel engine | |
| EP0029043B1 (en) | Packless silencer | |
| US5276291A (en) | Acoustic muffler for high volume fluid flow utilizing Heimholtz resonators with low flow resistance path | |
| US4113439A (en) | Cooking apparatus employing a purging device | |
| US5417566A (en) | Method of preventing burning resonance noise and a burner plate | |
| GB748053A (en) | Improvements in or relating to exhaust silencers for internal combustion engines | |
| US5344308A (en) | Combustion noise damper for burner | |
| NL9301845A (en) | Gaseous fuel burner. | |
| US4378859A (en) | Silencer for intake/exhaust gas duct | |
| EP0131350B1 (en) | Exhaust silencer | |
| US2051515A (en) | Sound attenuating device | |
| EP0472270A1 (en) | A gas burner | |
| SE8105785L (en) | flow distributor | |
| US3923446A (en) | Vibration cancelling burner grid for a heating system | |
| SU1694944A1 (en) | Internal combustion engine exhaust silencer | |
| JPS582522A (en) | Explosive combustion device | |
| EP0006955A1 (en) | Packless silencer. | |
| KR100918551B1 (en) | Heat exchanger and boiler comprising the heat exchanger | |
| JP2578833Y2 (en) | Burner chamber of combustion equipment | |
| EP0193408A1 (en) | Reactive duct silencers | |
| WO1999058824A1 (en) | Muffler for gas flows | |
| RU2002006C1 (en) | Sound-absorbing device | |
| RU7449U1 (en) | ICE NOISE MUFFLER | |
| BE1010628A3 (en) | Method for improvement of the action of a catalyst and catalytic reactor with improved functioning | |
| Raman et al. | Experimental Analysis Of Exhaust Noise Using A Muffler and A Particulate Trap In A Diesel Engine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1B | A search report has been drawn up | ||
| BV | The patent application has lapsed |