MX2011003431A - Componente para perforacion y explotacion de pozos de hidrocarburos. - Google Patents
Componente para perforacion y explotacion de pozos de hidrocarburos.Info
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Abstract
La invención tiene por objeto un componente utilizado para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos, de forma sensiblemente tubular y dotado de un primer extremo (200; 100) apto para ser empalmado con un segundo extremo (100; 200) de otro componente igualmente utilizado para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos, comprendiendo el primer extremo (200; 100) una parte terminal (210; 110) dotada de una primera superficie de tope (211, 201; 111, 101) que es apta para cooperar en apriete con una superficie de tope (101, 111; 201, 211) correspondiente del segundo extremo (100; 200) y está dotado con una superficie de estanqueidad (212; 102) apta para cooperar en apriete con una superficie de estanqueidad (102;, 212) correspondiente del segundo extremo (100; 200) , la parte terminal (210; 110) está precedida por una zona roscada (220; 120) apta para ser enroscada en una zona roscada (120; 220) correspondiente del segundo extremo (100; 200), caracterizado porque un volumen compresible (214a, 214b) es proporcionado en el espesor de la primera parte terminal (210; 110) y en parte bajo la superficie de estanqueidad (212; 102), para así hacer que la rigidez radial de la parte terminal disminuya en al menos un 20%, conservando al mismo tiempo al menos un 60% de la rigidez axial.
Description
COMPONENTE PARA PERFORACION Y EXPLOTACION DE POZOS DE
HIDROCARBUROS
Descripción de la Invención
La presente invención tiene por objeto un componente utilizado para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos, y más concretamente, el extremo de un componente de este tipo, siendo dicho extremo de tipo macho o hembra y adaptado para ser empalmado con un extremo correspondiente de otro componente utilizado igualmente para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos .
Se entiende por componente "utilizado para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos" todo elemento de forma sensiblemente tubular destinado a ser ensamblado con otro elemento del mismo tipo o no, para constituir finalmente ya sea una guarnición apta para perforar un pozo de hidrocarburos, o bien una columna montante submarina para mantenimiento, o bien una columna de revestimiento o de producción de gran espesor que intervenga en la explotación del pozo. La invención se aplica en particular a los componentes utilizados en una guarnición de perforación, tales como por ejemplo las tuberías de perforación, las tuberías pesadas de perforación ("heavy weight drill pipes" por su acepción en inglés) , los collares
Ref . :218866 de perforación y las partes de conexión de las tuberías de perforación y de las tuberías pesadas de perforación, o unión de tubería vástago.
De manera conocida, cada componente utilizado en una guarnición de perforación comprende generalmente un extremo dotado de una zona roscada macho y un extremo dotado de una zona roscada hembra que están destinadas cada una a ser empalmadas por enroscamiento con el extremo correspondiente de otro componente, definiendo el empalme una conexión. La guarnición así constituida es puesta en rotación al proceder a la perforación en la superficie del pozo; y debido a ello los componentes deben ser enroscados entre sí con un par considerable para poder transmitir un par de rotación suficiente para permitir la perforación en el pozo sin que haya desenroscamiento o bien sobreenroscamiento . El par de enroscamiento es generalmente alcanzado gracias a la cooperación en apriete de superficies de tope previstas en cada uno de los componentes destinados a ser enroscados.
De manera igualmente conocida, lodo bajo presión circula por el interior de la guarnición de perforación hasta el fondo del pozo para garantizar así el buen funcionamiento del trépano y para así hacer subir a la superficie los residuos .
Sin embargo, en ciertas condiciones de perforación o de utilización de las conexiones, puede haber gas a presión. La estanqueidad hasta aquí garantizada por las superficies de tope ya no está entonces asegurada. Asimismo, es necesario garantizar un nivel de estanqueidad fortalecida y correspondiente a presiones elevadas, al nivel de la conexión entre dos componentes. Para hacer esto, en otros tipos de conexiones tales como las conexiones VA ® TOP que se describen en el catálogo N° 940 de la solicitante, es conocida la técnica dé prever en el extremo macho de la conexión, más allá de la zona roscada, una superficie de estanqueidad destinada a cooperar en apriete radial con una superficie de estanqueidad prevista en el extremo hembra de la conexión. Más concretamente, la cooperación en apriete entre las dos superficies se efectúa por medio del montaje forzado de la superficie de estanqueidad del extremo macho bajo la superficie de estanqueidad del extremo hembra, siendo ello realizado al proceder a la ensambladura de la conexión por enroscamiento. A fin de facilitar el montaje forzado, es por ejemplo conocida la técnica de emplear superficies de estanqueidad de forma troncocónica en cada uno de los extremos macho y hembra.
No obstante, teniendo en cuenta la evolución de los pliegos de condiciones actuales, que tienden a exigir estanqueidades compatibles con presiones muy fuertes, es necesario imponer presiones de contacto elevadas al nivel de las superficies de estanqueidad, siendo realizadas estas presiones de contacto por una interferencia entre el elemento macho y el elemento hembra. Se entiende por interferencia la diferencia entre el valor del diámetro medio de la parte que lleva la superficie de estanqueidad del extremo macho antes del montaje forzado y el valor del diámetro medio de la parte que lleva la superficie de estanqueidad del extremo macho una vez que la misma es apretada dentro del extremo hembra.
Teniendo en cuenta los espesores de los componentes utilizados en una guarnición de perforación, que son del orden de 12.7 a 63.5 mm (o sea, de 0.5 a 2.5 pulgadas) según las especificaciones dimensionales exigidas por la norma API 7, que es la norma definida para los componentes de perforación por el American Petroleum Institute (Instituto Americano del Petróleo) , se plantea entonces el problema del agarrotamiento al ser efectuado el montaje forzado, siendo dicho agarrotamiento función del valor de la presión de contacto y por consiguiente de la interferencia y del espesor del componente. El mismo problema se plantea para las conexiones para las "high pressure workover risers" o para los tubos de gran espesor de revestimiento o de producción.
Se han contemplado varias soluciones a fin de reducir los riesgos de agarrotamiento. Se ha estudiado una primera manera de mejorar este aspecto, consistente en reducir la interferencia. Ha quedado entonces de manifiesto que este procedimiento es incompatible con las tolerancias de mecanización admisibles. En efecto, habría que limitar las desviaciones máximas admisibles y los defectos de concentricidad del diámetro medio de la parte que lleva la superficie de estanqueidad macho, preservando siempre la estanqueidad.
Una segunda vía de mejoramiento ha consistido en disminuir la interferencia alargando al mismo tiempo la superficie de estanqueidad. Sin embargo, en los ensayos queda de manifiesto que el incrementar la longitud de contacto entre las dos superficies de estanqueidad hace que aumente la inestabilidad de dicho contacto, y puede por consiguiente inducir una pérdida de estanqueidad en determinadas condiciones de servicio.
Es por ello que la invención tiene por objeto paliar la problemática del agarrotamiento de las superficies de estanqueidad reduciendo principalmente la rigidez radial de la parte que lleva la superficie de estanqueidad macho sin una excesiva pérdida de rigidez axial.
Más concretamente, la invención tiene por objeto un componente utilizado para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos, de forma sensiblemente tubular y dotado de un primer extremo apto para ser empalmado con un segundo extremo de otro componente de guarnición de perforación, comprendiendo el primer extremo una parte terminal dotada de una primera superficie de tope que es apta para cooperar en apriete con una superficie de tope correspondiente del segundo extremo, y estando el primer extremo dotado de una superficie de estanqueidad apta para cooperar en apriete con una superficie de estanqueidad correspondiente del segundo extremo, estando la parte terminal precedida por una zona roscada apta para ser enroscada en una zona roscada correspondiente del segundo extremo, estando el componente caracterizado por el hecho de que en el mismo se ha dejado vacío un volumen compresible dentro del espesor de la primera parte terminal y en parte bajo la superficie de estanqueidad, para así hacer que la rigidez radial de la parte terminal disminuya en al menos un 20%, conservando al mismo tiempo al menos un 60% de la rigidez axial .
Según ciertas características, el volumen compresible está constituido por al menos un vaciado practicado dentro del espesor de la parte terminal.
Según otras características, el vaciado que es al menos uno ocupa a lo sumo un 50% de la primera superficie de tope .
Según otras características, el vaciado es una ranura de forma sensiblemente anular y axisimétrica según el eje de revolución del componente.
Según otras características, el vaciado es una ranura que desemboca al nivel de la primera superficie de tope.
Según otras características, la longitud de la ranura se elige de forma tal que la misma se extiende bajo al menos un 75% de la superficie de estanqueidad.
Según otras características, la ranura puede tener un espesor comprendido entre un 10 y un 40% del espesor mínimo de la zona que lleva la superficie de estanqueidad.
Según otras características, el volumen compresible es una ranura que desemboca en el interior de la parte terminal .
Según otras características, la longitud de la ranura se elige de forma tal que la misma se extiende bajo al menos un 75% de la superficie de estanqueidad.
Según otras características, la ranura puede tener una profundidad comprendida entre un 10 y un 40% del espesor mínimo de la zona que lleva la superficie de estanqueidad.
Según otras características, el volumen compresible está constituido por un vaciado anular que desemboca en el interior de la parte terminal y al nivel de la superficie de tope y está rellenado parcialmente por un refuerzo.
Según otras características, el refuerzo puede tener un módulo de Young axial superior al módulo de Young del material del que está hecha la guarnición de perforación.
Según otras características, al nivel de la superficie de tope el refuerzo puede tener un coeficiente de rozamiento superior en al menos un 20% al del material del que está hecha la guarnición de perforación.
Según otras características, la parte terminal comprende un apéndice que se extiende desde la superficie de estanqueidad hasta la superficie de tope.
Según otras características, el primer extremo del componente comprende una segunda superficie de tope que es apta para cooperar en apriete con una correspondiente superficie de tope del segundo extremo.
Otras ventajas y características de la invención quedarán de manifiesto en la siguiente descripción detallada de ejemplos que se dan con carácter de ningún modo limitativo y en los dibujos adjuntos, que podrán por consiguiente no tan sólo servir para que pueda comprenderse mejor la invención, sino también contribuir a su definición, según el caso.
La figura 1A representa una vista en sección axial de un componente de una guarnición de perforación según una primera modalidad.
La figura IB representa una vista detallada del componente según la primera modalidad.
La figura 2A representa una vista en sección axial de un componente de una guarnición de perforación según una segunda modalidad.
La figura 2B representa una vista detallada del componente según la segunda modalidad.
La figura 3A representa una vista en sección, axial de un componente de una guarnición de perforación según un perfeccionamiento de la primera modalidad.
La figura 3B representa una vista detallada del componente según este perfeccionamiento.
La figura 4A representa una vista en sección axial de un componente de una guarnición de perforación según una variante de la primera modalidad.
La figura 4B representa una vista detallada del componente según una variante de la segunda modalidad.
La figura 5 presenta resultados comparativos entre la técnica anterior, la primera modalidad de la invención y su perfeccionamiento.
Las referencias utilizadas para cada una de las figuras son idénticas.
Según la invención y tal corno se representa en las figuras 1A, 2A, 3A, se ha representado una conexión entre las tuberías de perforación de una guarnición de perforación que puede tener una forma sensiblemente tubular. La conexión se compone clásicamente de un componente dotado de un extremo macho 200 llamado "unión de tubería vástago" macho y de un componente dotado de un extremo hembra 100 llamado "unión de tubería vástago" hembra, siendo el extremo macho 200 apto para ser empalmado con el extremo hembra 100. El extremo 200 comprende una parte terminal 210 que termina en una superficie de tope interna 211 que es apta para cooperar con una correspondiente superficie de tope 101 del extremo hembra 100. La parte terminal 210 comprende igualmente una superficie de estanqueidad 212 que es apta para cooperar en apriete con una correspondiente superficie de estanqueidad 102 del extremo hembra 100. Las superficies de estanqueidad 212, 102 son superficies de estanqueidad clásicas del ámbito técnico considerado. Las superficies de estanqueidad pueden también ser superficies de estanqueidad de las del tipo de cono contra cono o bien de toro contra cono o también de toro y cono contra cono, como se describe en las solicitudes WO 03/048623 o WO 04109173. El extremo 200 comprende igualmente una zona roscada macho 220 que es apta para ser enroscada en una correspondiente zona roscada 120 del extremo hembra 100 y precede a la parte terminal 210. Las zonas roscadas 220, 120 son zonas roscadas clásicas del ámbito técnico considerado.
Según la invención, se deja vacío un volumen compresible dentro del espesor de la parte terminal y en particular bajo la superficie de estanqueidad, para así hacer que la rigidez radial de la parte terminal disminuya en al menos un 20%, conservando al mismo tiempo al menos un 60% de la rigidez axial.
De manera ventajosa en cuanto a la realización, el volumen 214a o 214b, respectivamente, es un vaciado practicado dentro del espesor de la parte terminal 210, de forma tal que la parte terminal 210 es más flexible cuando se aplica un esfuerzo perpendicularmente al eje geométrico 300 del extremo macho.
El vaciado está igualmente concebido de forma tal que ocupa a lo sumo un 50% de la superficie de tope 211. De este modo, se preserva la rigidez axial de la parte terminal, de forma tal que el tope desempeña su función al ser efectuado el enroscamiento de los extremos macho y hembra.
Según una primera modalidad que se describe y detalla en las figuras 1A y IB, el vaciado es una ranura 214a de forma sensiblemente anular y simétrica según el eje de revolución 300 del extremo macho 200. La ranura 214a desemboca al nivel de la superficie de tope interna 211. El experto en la materia sabrá dimensionar la ranura 214a, en particular en cuanto a la longitud L, al espesor e, y a la distancia radial de la ranura con respecto a la superficie de estanqueidad 212, de forma tal que la rigidez radial de la parte terminal 210 disminuya en al menos un 20%. Resulta en particular que la distancia de la ranura con respecto a la superficie de estanqueidad 212 es también un parámetro que influencia a la rigidez radial.
Preferiblemente, la longitud L de la ranura 214a se elige de forma tal que la misma se extiende bajo al menos un 75% de la superficie de estanqueidad 212. Asimismo, la ranura 214a puede tener un espesor ev comprendido entre un 10 y un 40% del espesor mínimo e3 de la zona que lleva la superficie de estanqueidad 212.
A titulo de ejemplo, un modelo establecido por el método de los elementos finitos da la ecuación llamada ecuación de superficie, que relaciona la fuerza de contacto F al nivel de la zona 212 en función de la longitud L y del espesor ev. En este ejemplo, la ranura es practicada en el centro del extremo, de forma tal que queda a la misma distancia de la periferia interior y de la periferia exterior del extremo 210.
F = a + bev. + cL + dl_ev + eev2 + fL2 + gl_ev2 + hevL2 + iL2ev2 donde a, b, c, d, e, f, g, h, i son coeficientes determinados por elementos finitos y funciones de las características dimensionales de la guarnición de perforación .
Así pues, para un espesor es del extremo 210 igual a 12 mm y para un espesor de ranura ev igual a 4 mm y una longitud L igual a 12,5 mm, se obtiene una fuerza F igual a 1603498 newtons. Sabiendo que sin la ranura 214a se obtiene una fuerza F igual a 2158847 newtons, se logra así una disminución de más de un 25%.
Además, limitando ev a 4 mm, o sea a un 33% de es, se minimiza la disminución de la rigidez axial en la medida en que se minimiza la disminución de la superficie de tope 211.
Naturalmente, para un componente de geometría dada
y para una ranura cuyas dimensiones son fijas, es posible aumentar o disminuir la rigidez radial respectivamente acercándonos o alejándonos de la superficie de estanqueidad 212, y ello sin hacer variar la rigidez axial.
Según una segunda modalidad que se describe y detalla en las figuras 2A y 2B, el vaciado es una ranura 214b de forma sensiblemente anular y simétrica según el eje de revolución 300 del extremo macho 200. La ranura 214b desemboca en el interior de la parte terminal 210. El experto en la materia sabrá dimensionar la ranura 214b, en particular en cuanto a la longitud L y al espesor ev- , de forma tal que la rigidez radial de la parte terminal 210 disminuya en al menos un 20%.
Exactamente igual como para la primera modalidad, la longitud L de la ranura 214b se elige ventajosamente de tal suerte que se extiende bajo al menos 75% de la superficie de estanqueidad 212. Asimismo, la ranura 214b puede admitir un espesor ev- comprendido entre un 10 y un 40% del espesor mínimo es de la zona que lleva la superficie de estanqueidad 212. Un cálculo igualmente basado en los elementos finitos permite establecer una ecuación similar a la que corresponde a la modalidad precedente, o sea:
F = a' + b'ev. + c'L + d'LeV' + e'ef + f'L2 + g'LeV'2 + h'eV'L2 + ¡'L2eV'2 donde a', b1, c1, d', e'( f', g', h1, i1 son coeficientes determinados por elementos finitos y funciones
de las características dimensionales de la guarnición de perforación .
Además, como que la ranura no roba superficie de la superficie de tope 211, se mantiene en gran parte la rigidez axial.
Según una tercera modalidad que se describe y detalla en las figuras 3A y 3B, el vaciado anular 214a está rellenado con un refuerzo 215, y ello se ha hecho parcialmente y de forma tal que sólo queda vacío un espacio de espesor ev» entre el refuerzo y la superficie interior de la parte terminal 210. Debido a la presencia del espesor ev» del espacio que se deja vacío entre dicho refuerzo y la superficie interior de la parte terminal 210, se obtiene una disminución de la rigidez de la parte que lleva la superficie de estanqueidad 212, y todo ello es como en las modalidades que se han descrito anteriormente. Además, gracias al refuerzo 215, que se extiende hasta la superficie de tope interna 211, se aumenta la rigidez axial de la parte terminal 210, que se había visto afectada por el vaciado 214.
El refuerzo puede ser fijado al extremo 200 por cualquier procedimiento, tal como por ejemplo el de enroscamiento, engaste, encolado, soldadura.
Ventajosamente, el refuerzo 215 puede tener un módulo de Young superior al del material del que está hecha la conexión. Así, el refuerzo 215 incrementa de manera notable la rigidez axial de la parte terminal 210 que lleva la superficie de tope interna. Así, puede aumentarse el par de apriete aplicado entre la superficie de tope 211 y la correspondiente superficie 101. Podrá por ejemplo utilizarse carburo de tungsteno o resinas con carga de fibra de carbón.
Ventajosamente, al nivel de la superficie de tope
211 el refuerzo 215 puede tener un coeficiente de rozamiento superior en al menos un 20% al del material del que está hecha la guarnición de perforación, con lo cual el refuerzo desempeña una función de freno que se opone al desenroscamiento de los componentes de la guarnición al tener lugar la perforación. Podrá por ejemplo precederse a un tratamiento de la superficie de tope 211 con miras a aumentar el coeficiente de rozamiento, o bien podrá efectuarse una deposición metálica del tipo cuproníquel.
La invención encuentra una ventajosa aplicación en el caso en el que la parte que lleva la superficie de estanqueidad 212 se prolonga en un apéndice 213 que por lo tanto discurre desde la superficie de estanqueidad 212 hasta la superficie de tope interna 211. Este tipo de artificio, que se utiliza en particular para alejar las superficies de estanqueidad de la superficie de tope, presenta en efecto la característica de disminuir la rigidez axial del extremo 210.
Según otras modalidades adicionales, el componente de guarnición de perforación comprende una superficie de tope externa 201 que es apta para cooperar en apriete con una correspondiente superficie de tope 111 del extremo hembra 100. Esta superficie de tope externa permite en particular aumentar el par de apriete.
En el caso en el que estuviese previsto una superficie de estanqueidad entre el tope externo y la zona roscada 120, 220, y tal como se describe en las figuras 4A y 4B, se entiende que es concebible aplicar los principios de la invención anteriormente descrita. Más concretamente, convendría por ejemplo prever en la parte terminal 110 del extremo hembra 100 una ranura de forma sensiblemente anular y simétrica según el eje de revolución 300 del extremo hembra 100. La ranura podrá por ejemplo ser según una de las modalidades anteriormente descritas.
En resumen, la invención puede aplicarse tanto a un componente que comprenda una superficie de tope interna 211 o bien externa 201 como a un componente que comprenda dos superficies de tope, siendo una de ellas interna y siendo la otra externa. En este último caso, resulta que la conexión entre los componentes conectados de manera complementaria puede tener dos zonas de estanqueidad en cada una de las cuales dos superficies de estanqueidad cooperen en contacto de apriete. La invención permite así resolver la problemática de agarrotamiento generada por las zonas de estanqueidad haciendo que la rigidez radial disminuya según el caso al nivel de las partes terminales (210, 110} conservando al mismo tiempo la rigidez axial de las superficies de tope (211, 111) .
En el caso en el que exista un tope interno y un tope externo, los componentes son dimensionados de forma tal que el establecimiento de contacto tenga lugar primeramente al nivel del tope interno o bien al nivel del tope externo.
La figura 5 presenta en primer lugar una comparativa relativa a la interferencia radial d admisible, es decir, la interferencia máxima que es posible obtener permaneciendo por debajo de la presión de Hertz Pmax a partir de la cual se produce el agarrotamiento, correspondiendo DO a una conexión de la técnica anterior, correspondiendo DI a una conexión según la primera modalidad de la invención, y correspondiendo D3 a una conexión según el perfeccionamiento de la primera modalidad de la invención que se describe en las figuras 3A y 3B . Se observa claramente que las modalidades DI y D3 permiten aumentar considerablemente la interferencia radial d. Debido a ello se ve optimizada la estanqueidad .
La figura 5 muestra igualmente que la primera modalidad no afecta mucho al par de apriete admisible C con respecto a los resultados de la técnica anterior, y que la tercera modalidad permite incluso aumentarlo.
Según otras variantes de realización de la invención no representadas en las figuras, el volumen compresible que se deja vacío debajo de la superficie de estanqueidad puede ser materializado por varias ranuras 214a o 214b mecanizadas en la parte terminal de un extremo de un componente utilizado para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos. El componente puede, por supuesto, ser un componente de guarnición adaptado para perforar un pozo de hidrocarburos tales como las partes de conexión de las tuberías de perforación y de las tuberías pesadas de perforación llamadas "uniones de tubería vástago" . El componente puede asimismo ser también un componente de columna montante submarina para mantenimiento tal como los "tuberías ascendentes de reacondicionamiento", o un componente de columna de revestimiento o de producción de gran espesor que intervenga en la explotación del pozo.
Se hace constar que con relación a esta fecha el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.
Claims (16)
1. Un componente utilizado para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos, de forma sensiblemente tubular y dotado de un primer extremo apto para ser empalmado con un segundo extremo de otro componente igualmente utilizado para la perforación y la explotación de los pozos de hidrocarburos, comprendiendo el primer extremo una parte terminal dotada de una primera superficie de tope que es apta para cooperar en apriete con una correspondiente superficie de tope del segundo extremo, y estando el primer extremo dotado de una superficie de estanqueidad apta para cooperar en apriete con una superficie de estanqueidad correspondiente del segundo extremo, estando la parte terminal precedida por una zona roscada apta para ser enroscada en una zona roscada correspondiente del segundo extremo, caracterizado porque en el mismo se ha dejado vacío un volumen compresible dentro del espesor de la primera parte terminal y en parte bajo la superficie de estanqueidad, para así hacer que la rigidez radial de la parte terminal disminuya en al menos un 20%, conservando al mismo tiempo al menos un 60% de la rigidez axial.
2. El componente de conformidad con la reivindicación precedente, caracterizado porque el volumen está constituido por al menos un vaciado practicado dentro del espesor de la parte terminal .
3. El componente de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque el vaciado que es al menos uno, ocupa a lo más 50% de la primera superficie de tope .
4. El componente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 2 ó 3, caracterizado porque el vaciado es una ranura de forma sensiblemente anular y axisimétrica según el eje de revolución del componente.
5. El componente de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado porque el vaciado es una ranura que desemboca al nivel de la primera superficie de tope .
6. El componente de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque la longitud de la ranura es elegida de forma tal que la misma se extiende bajo al menos un 75% de la superficie de estanqueidad.
7. El componente de conformidad con la reivindicación 5 o 6, caracterizado porque la ranura puede tener un espesor comprendido entre un 10 y un 40% del espesor mínimo de la zona que lleva la superficie de estanqueidad.
8. El componente de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado porque el volumen compresible es una ranura que desemboca en el interior de la parte terminal .
9. El componente de conformidad con la reivindicación 8, caracterizado porque la longitud (L) de la ranura se elige de forma tal que la misma se extiende bajo al menos un 75% de la superficie de estanqueidad .
10. El componente de conformidad con la reivindicación 8 ó 9, caracterizado porque la ranura puede tener una profundidad comprendida entre un 10 y un 40% del espesor mínimo de la zona que lleva la superficie de estanqueidad.
11. El componente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 2 ó 3, caracterizado porque el volumen está constituido por un vaciado anular que desemboca en el interior de la parte terminal y al nivel de la primera superficie de tope rellenada parcialmente por un refuerzo.
12. El componente de conformidad con la reivindicación 11, caracterizado porque la longitud del vaciado anular es elegida de forma tal que la misma se extiende bajo al menos un 75% de la superficie de estanqueidad .
13. El componente de conformidad con la reivindicación 11 ó 12, caracterizado porque el refuerzo puede tener un módulo de Young axial superior al módulo de Young del material del que está hecha la guarnición de perforación .
14. El componente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 11 a 13, caracterizado porque el refuerzo admite un coeficiente de fricción al nivel de la superficie de tope superior de al menos un 20% al del material del que está hecha la guarnición de perforación.
15. El componente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la parte terminal comprende un apéndice que se extiende desde la superficie de estanqueidad hasta la primera superficie de tope .
16. El componente de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el primer extremo comprende una segunda superficie de tope que es apta para cooperar en apriete con una correspondiente superficie de tope del segundo extremo del otro componente.
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