JPH05309771A - 臭気移行の極めて少ない全熱交換器用素子 - Google Patents
臭気移行の極めて少ない全熱交換器用素子Info
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Abstract
(57)【要約】
【構成】吸湿剤として相対湿度約４０％以上において吸
着平衡等温線が急激に上昇することなく高湿度から低湿
度に移行する場合の吸着平衡等温線がヒステレシス現象
を起さず吸着された湿分が毛管凝縮を起さない吸湿剤た
とえばＡ型またはＲＤ型のシリカゲルを主成分として使
用し、金属、プラスチツクス、セラミックス繊維紙等の
シートの表面に接着剤を塗布して上記吸湿剤の微粒子を
固着させた全熱交換器用素材を得、この全熱交換器用素
材をコルゲート成形および積層して全熱交換器用素子を
得る。 【効果】各種臭気ガスを含む空気を外気または還気とす
る場合にこの臭気ガスが全熱交換器を介して給気中に移
行するのをほぼ防止し得る。接着剤に上記吸湿剤の微粒
子および化学発泡剤を混入し、該化学発泡剤を加熱発泡
させれば接着剤層に埋没している部分の吸湿剤の微粒子
も連通孔により空気との湿気交換を行ない得るので全熱
交換効率を上昇することができる。
着平衡等温線が急激に上昇することなく高湿度から低湿
度に移行する場合の吸着平衡等温線がヒステレシス現象
を起さず吸着された湿分が毛管凝縮を起さない吸湿剤た
とえばＡ型またはＲＤ型のシリカゲルを主成分として使
用し、金属、プラスチツクス、セラミックス繊維紙等の
シートの表面に接着剤を塗布して上記吸湿剤の微粒子を
固着させた全熱交換器用素材を得、この全熱交換器用素
材をコルゲート成形および積層して全熱交換器用素子を
得る。 【効果】各種臭気ガスを含む空気を外気または還気とす
る場合にこの臭気ガスが全熱交換器を介して給気中に移
行するのをほぼ防止し得る。接着剤に上記吸湿剤の微粒
子および化学発泡剤を混入し、該化学発泡剤を加熱発泡
させれば接着剤層に埋没している部分の吸湿剤の微粒子
も連通孔により空気との湿気交換を行ない得るので全熱
交換効率を上昇することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属、プラスチツクス等
のシートに吸湿剤の粒子を固着し、該シートをハニカム
状に積層成形してなる全熱交換器用素子およびその製造
法に関するものである。
のシートに吸湿剤の粒子を固着し、該シートをハニカム
状に積層成形してなる全熱交換器用素子およびその製造
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】本件特許出願人は特公昭６２−１９３０
２号公報において、あらかじめ防食コーテイングを施し
た金属またはプラスチツクスのシートの表面に接着剤を
塗布し、ついで潮解性のない吸湿剤の粒子をその一部を
接着剤層に埋没させ他部を露出させた状態で付着させ、
接着剤と吸湿剤とを高温に焼付けて全熱交換器用素材を
得る方法を提案した。
２号公報において、あらかじめ防食コーテイングを施し
た金属またはプラスチツクスのシートの表面に接着剤を
塗布し、ついで潮解性のない吸湿剤の粒子をその一部を
接着剤層に埋没させ他部を露出させた状態で付着させ、
接着剤と吸湿剤とを高温に焼付けて全熱交換器用素材を
得る方法を提案した。
【０００３】上記特許において使用する潮解性のない吸
湿剤の例としてはシリカゲル、活性炭、ゼオライト、合
成ゼオライトが挙げられているが、この中で最も入手し
易くかつ高い全熱交換効率が得られるのはシリカゲルで
ある。吸湿剤として使用されるシリカゲルにはＡ型、Ｂ
型、ＲＤ型、ＩＤ型等があり、Ａ型およびＲＤ型のゲル
は表面積が大、細孔容積が小で低湿度での湿気吸着力に
すぐれているが高湿度の雰囲気に対する湿気吸着力が弱
く、一方Ｂ型ゲルは表面積が小、細孔容積が大で、高湿
度の雰囲気における湿気吸着力は強いが低湿度での湿気
吸着力は弱い（社団法人日本化学会編、昭和６１年１０
月１５日丸善株式会社発行「化学便覧」応用化学編Ｉプ
ロセス編２５６−２５７頁参照）。富士デヴイソン化学
株式会社のフジ・シリカゲルＡ型、ＲＤ型およびＢ型の
２５℃における水蒸気の吸着等温線を図２に示す（同社
技術資料９００７２０８４参照）。全熱交換に使用する
シリカゲル吸湿剤は前記の特公昭６２−１９３０２号公
報その他の文献においてＡ，Ｂその他何れの型のシリカ
ゲルを使用するか明記されていないが、一般に日本の夏
季における高温多湿の外気に対応するため高湿度におけ
る吸湿性に優れたＢ型のシリカゲルが使用されている。
湿剤の例としてはシリカゲル、活性炭、ゼオライト、合
成ゼオライトが挙げられているが、この中で最も入手し
易くかつ高い全熱交換効率が得られるのはシリカゲルで
ある。吸湿剤として使用されるシリカゲルにはＡ型、Ｂ
型、ＲＤ型、ＩＤ型等があり、Ａ型およびＲＤ型のゲル
は表面積が大、細孔容積が小で低湿度での湿気吸着力に
すぐれているが高湿度の雰囲気に対する湿気吸着力が弱
く、一方Ｂ型ゲルは表面積が小、細孔容積が大で、高湿
度の雰囲気における湿気吸着力は強いが低湿度での湿気
吸着力は弱い（社団法人日本化学会編、昭和６１年１０
月１５日丸善株式会社発行「化学便覧」応用化学編Ｉプ
ロセス編２５６−２５７頁参照）。富士デヴイソン化学
株式会社のフジ・シリカゲルＡ型、ＲＤ型およびＢ型の
２５℃における水蒸気の吸着等温線を図２に示す（同社
技術資料９００７２０８４参照）。全熱交換に使用する
シリカゲル吸湿剤は前記の特公昭６２−１９３０２号公
報その他の文献においてＡ，Ｂその他何れの型のシリカ
ゲルを使用するか明記されていないが、一般に日本の夏
季における高温多湿の外気に対応するため高湿度におけ
る吸湿性に優れたＢ型のシリカゲルが使用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが上記シリカゲ
ルは何れも湿気以外の種々の臭気ガスをも吸着する性質
があり、たとえば夏季には高温多湿の外気を回転中の全
熱交換器用素子に通してその温度および湿度を下げて室
内に供給し、室内からの還気を全熱交換器用素子に通し
外気より回転中の全熱交換器用素子に与えられた熱およ
び湿気を還気に与え排気として室外に排出するに際し、
室内または外気中に混入している種々の臭気物質は還気
あるいは外気に混入し、全熱交換器はこの臭気物質が全
熱交換器用素子のシリカゲルに吸着され蓄積された状態
で作動している。
ルは何れも湿気以外の種々の臭気ガスをも吸着する性質
があり、たとえば夏季には高温多湿の外気を回転中の全
熱交換器用素子に通してその温度および湿度を下げて室
内に供給し、室内からの還気を全熱交換器用素子に通し
外気より回転中の全熱交換器用素子に与えられた熱およ
び湿気を還気に与え排気として室外に排出するに際し、
室内または外気中に混入している種々の臭気物質は還気
あるいは外気に混入し、全熱交換器はこの臭気物質が全
熱交換器用素子のシリカゲルに吸着され蓄積された状態
で作動している。
【０００５】一般にシリカゲルはＡ型、ＲＤ型、Ｂ型と
もに臭気物質よりも湿気を優先的に吸着する特性を有す
る。Ｂ型シリカゲルの場合、特に高湿度の外気が作動中
の全熱交換器用素子を通るときたとえば雨季あるいは驟
雨の時など空気の相対湿度が急に上昇した場合、その外
気に含まれている湿気が回転中の素子に吸着蓄積されて
いる上記臭気物質を追出して自らが素子の吸湿剤に吸着
され、この追出された臭気物質が給気に混入して室内へ
送られ、室内における臭気発生の原因となり人間の嗅覚
に感知されるに至るトラブルが屡々発生した。
もに臭気物質よりも湿気を優先的に吸着する特性を有す
る。Ｂ型シリカゲルの場合、特に高湿度の外気が作動中
の全熱交換器用素子を通るときたとえば雨季あるいは驟
雨の時など空気の相対湿度が急に上昇した場合、その外
気に含まれている湿気が回転中の素子に吸着蓄積されて
いる上記臭気物質を追出して自らが素子の吸湿剤に吸着
され、この追出された臭気物質が給気に混入して室内へ
送られ、室内における臭気発生の原因となり人間の嗅覚
に感知されるに至るトラブルが屡々発生した。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記吸湿剤のうちＡ型、
ＲＤ型のシリカゲルその他相対湿度４０％以上において
吸着平衡等温線が急激に上昇することなく高湿度から低
湿度に移行する場合の吸着平衡等温線がヒステレシス現
象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝縮を起さない吸
湿剤を使用した全熱交換器用素子はその運転中に急激に
相対湿度の高い外気を送入した場合にも臭気発生がない
ことを確認し、本発明を完成した。
ＲＤ型のシリカゲルその他相対湿度４０％以上において
吸着平衡等温線が急激に上昇することなく高湿度から低
湿度に移行する場合の吸着平衡等温線がヒステレシス現
象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝縮を起さない吸
湿剤を使用した全熱交換器用素子はその運転中に急激に
相対湿度の高い外気を送入した場合にも臭気発生がない
ことを確認し、本発明を完成した。
【０００７】Ａ型のシリカゲルとＢ型のシリカゲルとの
細孔を比較すると、Ｂ型のシリカゲルにおいては図２の
Ｂ型シリカゲルのカーブに見られる如く高湿度雰囲気に
おける吸湿能力は著しく高く、雰囲気の相対湿度を漸次
上昇した場合相対湿度５０％前後から急激に上昇する。
Ｂ型シリカゲルの平均細孔径は７０Å前後であり、これ
はメソ孔（孔径２０〜５００Å）の領域にはいり、この
領域の孔では一般的に毛管凝縮が起り易い。Ｂ型シリカ
ゲルでは図の如く湿度を低湿度から漸次高くした場合の
平衡吸着量を示す曲線（吸着曲線、図中「吸着」と示
す）と湿度を高湿度から漸次低くした場合の平衡吸着量
を示す曲線（脱着曲線、図中「脱着」と示す）とが一致
せず、いわゆるヒステレシス（履歴）現象が起つてお
り、これは毛管凝縮が起つていることを意味するもので
ある。Ｓ．Ｂｒｕｎａｕｅｒほか３名がＪ．Ａｍ．Ｃｈ
ｅｍ．Ｓｏｃ．，６２，１７２３ （１９４０）で提唱
した吸着等温線のタイプの５分類のうちタイプＩは図２
中Ａ型、ＲＤ型に該当するもので、細孔径が吸着質分子
の径に比しかけ離れて大きくはない場合のタイプであ
り、タイプＩＩは図２中Ｂ型に該当するもので細孔径が
広範囲にわたり多分子層吸着および毛管凝縮を起こすタ
イプである。
細孔を比較すると、Ｂ型のシリカゲルにおいては図２の
Ｂ型シリカゲルのカーブに見られる如く高湿度雰囲気に
おける吸湿能力は著しく高く、雰囲気の相対湿度を漸次
上昇した場合相対湿度５０％前後から急激に上昇する。
Ｂ型シリカゲルの平均細孔径は７０Å前後であり、これ
はメソ孔（孔径２０〜５００Å）の領域にはいり、この
領域の孔では一般的に毛管凝縮が起り易い。Ｂ型シリカ
ゲルでは図の如く湿度を低湿度から漸次高くした場合の
平衡吸着量を示す曲線（吸着曲線、図中「吸着」と示
す）と湿度を高湿度から漸次低くした場合の平衡吸着量
を示す曲線（脱着曲線、図中「脱着」と示す）とが一致
せず、いわゆるヒステレシス（履歴）現象が起つてお
り、これは毛管凝縮が起つていることを意味するもので
ある。Ｓ．Ｂｒｕｎａｕｅｒほか３名がＪ．Ａｍ．Ｃｈ
ｅｍ．Ｓｏｃ．，６２，１７２３ （１９４０）で提唱
した吸着等温線のタイプの５分類のうちタイプＩは図２
中Ａ型、ＲＤ型に該当するもので、細孔径が吸着質分子
の径に比しかけ離れて大きくはない場合のタイプであ
り、タイプＩＩは図２中Ｂ型に該当するもので細孔径が
広範囲にわたり多分子層吸着および毛管凝縮を起こすタ
イプである。
【０００８】前述の如く全熱交換器においてはその素子
の吸湿剤が湿気および臭気物質の吸着、脱着を繰り返し
作動しているが、Ｂ型シリカゲルの場合にはそのメソ孔
に臭気物質が吸着蓄積され易い。ここで外気の湿度が急
激に高くなると該メソ孔に水蒸気が吸着されて液状の水
で満たされ、該臭気物質が水溶性の場合にはこの液状の
水に溶解し、また該臭気物質が水に不溶性の場合には水
の細孔壁に対する親和性の方が大きいので臭気物質はメ
ソ孔の表面から脱着して上記液状の水に分散浮遊した状
態になる。この臭気物質が水に溶解または浮遊した状態
は臭気物質がメソ孔から水とともに極めて排除され易い
状態である。次に脱着の段階において該臭気物質は水と
ともに容易に蒸発し逸散して給気に混入して室内に流入
し臭気発生の原因となる。
の吸湿剤が湿気および臭気物質の吸着、脱着を繰り返し
作動しているが、Ｂ型シリカゲルの場合にはそのメソ孔
に臭気物質が吸着蓄積され易い。ここで外気の湿度が急
激に高くなると該メソ孔に水蒸気が吸着されて液状の水
で満たされ、該臭気物質が水溶性の場合にはこの液状の
水に溶解し、また該臭気物質が水に不溶性の場合には水
の細孔壁に対する親和性の方が大きいので臭気物質はメ
ソ孔の表面から脱着して上記液状の水に分散浮遊した状
態になる。この臭気物質が水に溶解または浮遊した状態
は臭気物質がメソ孔から水とともに極めて排除され易い
状態である。次に脱着の段階において該臭気物質は水と
ともに容易に蒸発し逸散して給気に混入して室内に流入
し臭気発生の原因となる。
【０００９】Ａ型およびＲＤ型のシリカゲルの場合には
その平均細孔径は２２Å前後であり、これはマイクロ孔
（孔径約２５Å以下）の領域にはいり、この範囲の孔は
吸着力が強く、かつ単分子層吸着が多い。図２のＡ型お
よびＲＤ型のシリカゲルのカープに見られるように相対
湿度が高くなつても吸湿量が急激に上昇することはな
く、ヒステレシス（履歴）現象も見られず従つて毛管凝
縮も起らない。即ち前記Ｂ型シリカゲルの場合のように
吸着されている臭気物質が液状の水に溶解または分散す
ることがなく、従つて臭気物質が急激に外気の湿分の吸
着により放逐されることがないため臭気発生は極めて少
なく人の嗅覚に感ずることがない。
その平均細孔径は２２Å前後であり、これはマイクロ孔
（孔径約２５Å以下）の領域にはいり、この範囲の孔は
吸着力が強く、かつ単分子層吸着が多い。図２のＡ型お
よびＲＤ型のシリカゲルのカープに見られるように相対
湿度が高くなつても吸湿量が急激に上昇することはな
く、ヒステレシス（履歴）現象も見られず従つて毛管凝
縮も起らない。即ち前記Ｂ型シリカゲルの場合のように
吸着されている臭気物質が液状の水に溶解または分散す
ることがなく、従つて臭気物質が急激に外気の湿分の吸
着により放逐されることがないため臭気発生は極めて少
なく人の嗅覚に感ずることがない。
【００１０】即ち本発明は吸湿剤として相対濃度４０％
以上において吸着平衡等温線が急激に上昇することなく
高湿度から低湿度に移行する場合の吸着平衡等温線がヒ
ステレシス現象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝縮
を起さない吸湿剤たとえば上述のＡ型またはＲＤ型のシ
リカゲルまたは親水性のゼオライトを使用し、金属シー
ト、プラスチツクスシート等シートの表面に該吸湿剤の
微粒子を最大３０ｇ／ｍ２の割合で固着させこれをハニ
カム状に積層成形することを特徴とする臭気移行の極め
て少ない全熱交換器用素子の製造法およびその方法によ
つて得られた全熱交換器用素子に関するものである。以
下実施例を図面について詳細に説明する。
以上において吸着平衡等温線が急激に上昇することなく
高湿度から低湿度に移行する場合の吸着平衡等温線がヒ
ステレシス現象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝縮
を起さない吸湿剤たとえば上述のＡ型またはＲＤ型のシ
リカゲルまたは親水性のゼオライトを使用し、金属シー
ト、プラスチツクスシート等シートの表面に該吸湿剤の
微粒子を最大３０ｇ／ｍ２の割合で固着させこれをハニ
カム状に積層成形することを特徴とする臭気移行の極め
て少ない全熱交換器用素子の製造法およびその方法によ
つて得られた全熱交換器用素子に関するものである。以
下実施例を図面について詳細に説明する。
【０１１】
【実施例１】図１は本発明の全熱交換器用素子の素材を
製造する工程に使用する装置の概略図で、図中１は接着
剤２の容器、３は乾燥用ヒータ、４は吸湿剤即ちＡ型ま
たはＲＤ型のシリカゲルの容器でＡ型およびまたはＲＤ
型のシリカゲルの微粒子５はフアン６によりノズル７，
８よりチヤンバー９内のシート面に空気とともにジエツ
卜流として噴出されるように構成する。１０はＡ型また
はＲＤ型のシリカゲルの微粒子５の補給用ホツパー、１
１は乾燥用ヒータ、１２はチヤンバー９に付設したＡ型
またはＲＤ型のシリカゲルの微粒子５の還流路、１３は
乾燥用ヒータである。
製造する工程に使用する装置の概略図で、図中１は接着
剤２の容器、３は乾燥用ヒータ、４は吸湿剤即ちＡ型ま
たはＲＤ型のシリカゲルの容器でＡ型およびまたはＲＤ
型のシリカゲルの微粒子５はフアン６によりノズル７，
８よりチヤンバー９内のシート面に空気とともにジエツ
卜流として噴出されるように構成する。１０はＡ型また
はＲＤ型のシリカゲルの微粒子５の補給用ホツパー、１
１は乾燥用ヒータ、１２はチヤンバー９に付設したＡ型
またはＲＤ型のシリカゲルの微粒子５の還流路、１３は
乾燥用ヒータである。
【００１２】厚さ３０μのアルミニウムシート１４の両
面にポリ酢酸ビニール系接着剤２をローラ１５の間隙を
調節することにより１０〜３０μ厚に塗布し、乾燥用ヒ
ータ３により半乾燥即ちＡ型またはＲＤ型のシリカゲル
の微粒子が接着剤層内に完全に埋没しない程度の粘稠性
を帯び但し固化しない間にチヤンバー９内に導き、粒度
０．２ｍｍ以下のＡ型およびまたはＲＤ型のシリカゲル
の微粒子（粒子径 ４３μ〜１４０μ程度）をジエツト
流によりシートの両面より吹付けシートの表面積１ｍ２
当り表裏合計１５ｇｒ程度のＡ型およびまたはＲＤ型の
シリカゲルの微粒子を仮に固定し、乾燥用ヒータ１１好
ましくは遠赤外線ヒータあるいは高周波加熱装置により
１００〜２５０℃で短時間たとえば１０秒以内高温加熱
して接着剤を完全に乾燥固化すると同時にＡ型またはＲ
Ｄ型のシリカゲルの微細孔に吸着されているガス体およ
び接着剤中の揮発性成分を放出することによりシート表
面から接着剤層の表面まで多数の連通孔を形成し、Ａ型
またはＲＤ型のシリカゲルの吸着性を阻害しないように
する。
面にポリ酢酸ビニール系接着剤２をローラ１５の間隙を
調節することにより１０〜３０μ厚に塗布し、乾燥用ヒ
ータ３により半乾燥即ちＡ型またはＲＤ型のシリカゲル
の微粒子が接着剤層内に完全に埋没しない程度の粘稠性
を帯び但し固化しない間にチヤンバー９内に導き、粒度
０．２ｍｍ以下のＡ型およびまたはＲＤ型のシリカゲル
の微粒子（粒子径 ４３μ〜１４０μ程度）をジエツト
流によりシートの両面より吹付けシートの表面積１ｍ２
当り表裏合計１５ｇｒ程度のＡ型およびまたはＲＤ型の
シリカゲルの微粒子を仮に固定し、乾燥用ヒータ１１好
ましくは遠赤外線ヒータあるいは高周波加熱装置により
１００〜２５０℃で短時間たとえば１０秒以内高温加熱
して接着剤を完全に乾燥固化すると同時にＡ型またはＲ
Ｄ型のシリカゲルの微細孔に吸着されているガス体およ
び接着剤中の揮発性成分を放出することによりシート表
面から接着剤層の表面まで多数の連通孔を形成し、Ａ型
またはＲＤ型のシリカゲルの吸着性を阻害しないように
する。
【００１３】更に乾燥器１３により高温（１５０〜２２
０℃）で連続的に焼付けを行ない、塗布した接着剤層を
更に固化し安定化させる。ついで強風による吹落し、水
洗等適宜の方法（図示せず）により接着固定していない
シリカゲルの微粒子を完全に除去してＡ型、ＲＤ型のシ
リカゲルの微粒子を固着したアルミニウムシート１６即
ち全熱交換器用素材を得る。シートの移行速度は０．２
〜０．５ｍ／ｓｅｃ．である。
０℃）で連続的に焼付けを行ない、塗布した接着剤層を
更に固化し安定化させる。ついで強風による吹落し、水
洗等適宜の方法（図示せず）により接着固定していない
シリカゲルの微粒子を完全に除去してＡ型、ＲＤ型のシ
リカゲルの微粒子を固着したアルミニウムシート１６即
ち全熱交換器用素材を得る。シートの移行速度は０．２
〜０．５ｍ／ｓｅｃ．である。
【００１４】かくして得られた全熱交換器用素材はコル
ゲート成形し、図３に示す如く平面状シート１６と波形
シートｌ７とを交互に接着し、たとえば図４に示す如く
ボス１８に所望の大きさに捲付け多数の小透孔１９が両
端面に透通した円筒状に成形する。円筒の両端面に半径
方向に数条の溝を穿設して該部に補強用スポーク２０，
２０を埋設固着し、円周面には外周鋼板２１を捲付け、
スポーク２０，２０の−端はボス１８の両端面に他端は
外周鋼板２１にボルト止め等適宜手段により固着し、外
周鋼板２１の両端縁に帯板２２，２２を捲回固着し、両
帯板２２，２２間に連結帯板２３，２３を張設固着して
全熱交換器用素子を得る。
ゲート成形し、図３に示す如く平面状シート１６と波形
シートｌ７とを交互に接着し、たとえば図４に示す如く
ボス１８に所望の大きさに捲付け多数の小透孔１９が両
端面に透通した円筒状に成形する。円筒の両端面に半径
方向に数条の溝を穿設して該部に補強用スポーク２０，
２０を埋設固着し、円周面には外周鋼板２１を捲付け、
スポーク２０，２０の−端はボス１８の両端面に他端は
外周鋼板２１にボルト止め等適宜手段により固着し、外
周鋼板２１の両端縁に帯板２２，２２を捲回固着し、両
帯板２２，２２間に連結帯板２３，２３を張設固着して
全熱交換器用素子を得る。
【００１５】
【実施例２】ポリ酢酸ビニール系接着剤２に約２０〜４
０％のＡ型およびまたはＲＤ型のシリカゲル微粒子を混
入してシート１４の両面に該接着剤を１０〜３０μ厚に
塗布し、乾燥用ヒータ１１により急激に高温加熱する
と、接着剤内のＡ型、ＲＤ型のシリカゲルに吸着されて
いる気体が脱着し接着剤層に多数の微小な連通孔を形成
しながら接着剤が固化する。即ち接着剤層内に混入した
シリカゲルの微粒子および接着剤に半ば埋入したシリカ
ゲル微粒子の部分が外気中の湿気を吸着できるようにす
る。かくして得られた全熱交換器用素材を実施例１と同
様にコルゲート成形および積層して全熱交換器用素子が
得られる。
０％のＡ型およびまたはＲＤ型のシリカゲル微粒子を混
入してシート１４の両面に該接着剤を１０〜３０μ厚に
塗布し、乾燥用ヒータ１１により急激に高温加熱する
と、接着剤内のＡ型、ＲＤ型のシリカゲルに吸着されて
いる気体が脱着し接着剤層に多数の微小な連通孔を形成
しながら接着剤が固化する。即ち接着剤層内に混入した
シリカゲルの微粒子および接着剤に半ば埋入したシリカ
ゲル微粒子の部分が外気中の湿気を吸着できるようにす
る。かくして得られた全熱交換器用素材を実施例１と同
様にコルゲート成形および積層して全熱交換器用素子が
得られる。
【００１６】
【実施例３】ポリ酢酸ビニール系接着剤２にＡ型、ＲＤ
型のシリカゲル微粒子を約２０〜４０重量％および化学
発泡剤として炭酸水素ナトリウムまたは炭酸アンモニウ
ムの微粉末を約５重量％混入して該接着剤を１０〜３０
μ厚にシート１４の両面に塗布し、乾燥用ヒータ１１に
より急激に高温加熱すると、接着剤内の化学発泡剤がま
ず分解発泡し一方シリカゲルに吸着されている気体が脱
着して接着剤層に多数の微小な連通孔を形成しながら接
着剤が固化する。即ち埋没したシリカゲルが外気の湿気
を吸着できるようにする。かくして得られた全熱交換器
用素材を実施例１と同様にコルゲート成形および積層し
て全熱交換器用素子を得る。
型のシリカゲル微粒子を約２０〜４０重量％および化学
発泡剤として炭酸水素ナトリウムまたは炭酸アンモニウ
ムの微粉末を約５重量％混入して該接着剤を１０〜３０
μ厚にシート１４の両面に塗布し、乾燥用ヒータ１１に
より急激に高温加熱すると、接着剤内の化学発泡剤がま
ず分解発泡し一方シリカゲルに吸着されている気体が脱
着して接着剤層に多数の微小な連通孔を形成しながら接
着剤が固化する。即ち埋没したシリカゲルが外気の湿気
を吸着できるようにする。かくして得られた全熱交換器
用素材を実施例１と同様にコルゲート成形および積層し
て全熱交換器用素子を得る。
【００１７】
【実施例４】ポリ酢酸ビニール系接着剤２をシート１４
の両面に塗布し、Ａ型またはＲＤ型のシリカゲルの微粒
子と親水性ゼオライトの微粒子との適宜割合の混合物を
実施例１と同様にシート１４の両面に仮に固定し、乾燥
用ヒータにより高温加熱して接着剤を固化させる。以下
実施例１と同様にして全熱交換器用素子か得られる。
の両面に塗布し、Ａ型またはＲＤ型のシリカゲルの微粒
子と親水性ゼオライトの微粒子との適宜割合の混合物を
実施例１と同様にシート１４の両面に仮に固定し、乾燥
用ヒータにより高温加熱して接着剤を固化させる。以下
実施例１と同様にして全熱交換器用素子か得られる。
【００１８】上記実施例において、シートの材料として
はアルミニウム以外にアルミニウム合金、不銹鋼、銅、
真鍮などの金属、ポリ塩化ビニール、ポリプロピレン、
ポリエステル等のプラスチツクス、難燃紙などでコルゲ
ート成形し得るものから適宜選択し得る。また湿気吸着
剤として臭気移行を助長しない他の吸湿剤たとえばセピ
オライト、アルミナゲル、親水性ゼオライトをＡ型およ
びまたはＲＤ型のシリカゲルとともに使用してもよい。
はアルミニウム以外にアルミニウム合金、不銹鋼、銅、
真鍮などの金属、ポリ塩化ビニール、ポリプロピレン、
ポリエステル等のプラスチツクス、難燃紙などでコルゲ
ート成形し得るものから適宜選択し得る。また湿気吸着
剤として臭気移行を助長しない他の吸湿剤たとえばセピ
オライト、アルミナゲル、親水性ゼオライトをＡ型およ
びまたはＲＤ型のシリカゲルとともに使用してもよい。
【００１９】紙としては高温の空気に触れた場合に発火
するおそれのない無機繊維を主成分とする紙たとえば繊
維径約５μ、繊維長１〜５ｍｍのガラス繊維５０〜９０
％、パルプ３０〜５％、バインダーおよび紙力増強剤１
０〜２０％の組成よりなる０．１〜０．３ｍｍ厚のガラ
ス繊雄を主成分とする紙あるいは水酸化アルミニウムで
不燃化および強化したパルプを主成分とする紙を使用す
る。接着剤としてはポリ酢酸ビニール、エポキシ樹脂、
シリコーン樹脂、アクリル樹脂等を使用する。
するおそれのない無機繊維を主成分とする紙たとえば繊
維径約５μ、繊維長１〜５ｍｍのガラス繊維５０〜９０
％、パルプ３０〜５％、バインダーおよび紙力増強剤１
０〜２０％の組成よりなる０．１〜０．３ｍｍ厚のガラ
ス繊雄を主成分とする紙あるいは水酸化アルミニウムで
不燃化および強化したパルプを主成分とする紙を使用す
る。接着剤としてはポリ酢酸ビニール、エポキシ樹脂、
シリコーン樹脂、アクリル樹脂等を使用する。
【００２０】
【作用】上記実施例により得られた円筒形の全熱交換器
用素子は従来品と同様図５に示す如く軸２４により駆動
回転可能に保持してケーシング２５に納め、素子２６の
両端面を入気ゾーン、給気ゾーンと遠気ゾーン、排気ゾ
ーンとに区分するようダクト２７，２８および２９，３
０を設け、素子２６をおよそ１６ｒ．ｐ．ｍ．前後の速
度で駆動回転し入気ＯＡと遠気ＲＡとを送入して素子２
６の小透孔１９の全表壁を介して両空気間の全熱交換を
行ない、給気ＳＡを供給し排気ＥＡを排出する。
用素子は従来品と同様図５に示す如く軸２４により駆動
回転可能に保持してケーシング２５に納め、素子２６の
両端面を入気ゾーン、給気ゾーンと遠気ゾーン、排気ゾ
ーンとに区分するようダクト２７，２８および２９，３
０を設け、素子２６をおよそ１６ｒ．ｐ．ｍ．前後の速
度で駆動回転し入気ＯＡと遠気ＲＡとを送入して素子２
６の小透孔１９の全表壁を介して両空気間の全熱交換を
行ない、給気ＳＡを供給し排気ＥＡを排出する。
【００２１】
【発明の効果】Ａ型シリカゲルとして富士デヴイソン化
学株式会社のシリカゲルＰＡ−９０３５ＡおよびＲＤ型
シリカゲル、対照例のＢ型シリカゲルとして同社のシリ
カゲルＰＡ−９０３５Ｂ（粒度は何れも２００メツシユ
前後）を使用し、実施例１に従い厚さ３０μのアルミニ
ウムシートの両面に各吸湿剤をシートの表面積１ｍ２当
り夫々表裏合計１６ｇｒの割合で固着し、波形シートの
波の波長Ｐを４．２ｍｍ、波高ｈを２．２ｍｍ（図３参
照）、素子の厚さｔ（図５参照）を２３０ｍｍとして全
熱交換器用素子を製造し、夫々の素子を組込んだ全熱交
換器を運転し、臭気物質としてトルエンを夫々３０ｐｐ
ｍ混入した空気でともに温度２５℃、絶対湿度１０ｇ／
ｋｇ’とした空気を還気として送入し、その後温度２５
℃、相対湿度６５％の還気を送入し、一方温度３３℃、
相対湿度６０％の外気を送入し、その後外気を急激に相
対湿度８５％に変えた場合の給気中へのトルエンの移行
率［％］および移行量〔ｐｐｍ〕を測定した結果を図６
に示す。図より分かるようにＢ型シリカゲルの場合は移
行量４．６ｐｐｍで臭気を感ずるのに対しＡ型、ＲＤ型
のシリカゲルの場合は０．４ｐｐｍ以下であり臭気を感
じない。
学株式会社のシリカゲルＰＡ−９０３５ＡおよびＲＤ型
シリカゲル、対照例のＢ型シリカゲルとして同社のシリ
カゲルＰＡ−９０３５Ｂ（粒度は何れも２００メツシユ
前後）を使用し、実施例１に従い厚さ３０μのアルミニ
ウムシートの両面に各吸湿剤をシートの表面積１ｍ２当
り夫々表裏合計１６ｇｒの割合で固着し、波形シートの
波の波長Ｐを４．２ｍｍ、波高ｈを２．２ｍｍ（図３参
照）、素子の厚さｔ（図５参照）を２３０ｍｍとして全
熱交換器用素子を製造し、夫々の素子を組込んだ全熱交
換器を運転し、臭気物質としてトルエンを夫々３０ｐｐ
ｍ混入した空気でともに温度２５℃、絶対湿度１０ｇ／
ｋｇ’とした空気を還気として送入し、その後温度２５
℃、相対湿度６５％の還気を送入し、一方温度３３℃、
相対湿度６０％の外気を送入し、その後外気を急激に相
対湿度８５％に変えた場合の給気中へのトルエンの移行
率［％］および移行量〔ｐｐｍ〕を測定した結果を図６
に示す。図より分かるようにＢ型シリカゲルの場合は移
行量４．６ｐｐｍで臭気を感ずるのに対しＡ型、ＲＤ型
のシリカゲルの場合は０．４ｐｐｍ以下であり臭気を感
じない。
【００２２】特に日本においては梅雨時の如く湿度の変
化が激しい場合に全熱交換器用素子より臭気発生がしば
しば生ずる。即ち図示の如くＢ型シリカゲルを使用した
場合には還気中の臭気物質は素子に吸着されて給気中に
移行しその濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度（トルエ
ンの場合０．４８ｐｐｍ、堀口博著、昭和４６年６月２
５日三共出版株式会社発行「公害と毒・危険物（有機
編）」第４５８頁参照）を上回る可能性が生ずる。これ
に対しＡ型、ＲＤ型のシリカゲルでは給気中に臭気物質
が移行しその濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度を越え
るおそれがなく（０．４８ｐｐｍ以下）、たとえばビル
デイングの炊事場、便所の空気および人体より発生する
各種臭気ガスを含む空気を還気として全熱交換器に通し
全熱回収をする場合に臭気ガスが全熱交換器を介して給
気中に移行するのを大部分防止し得る。これはＡ型、Ｒ
Ｄ型のシリカゲルの吸着特性、即ち図２に示す如く空気
の湿度が上昇した場合にも吸湿率はさほど上昇せず従つ
て吸着されている臭気物質を急激に放逐するには至らな
いからである。即ち臭気物質を吸着しながら全熱交換を
している場合、外気の相対湿度が急に上昇しても図２の
吸着等温線に示す如く吸着能力は急には上昇しないため
吸着されている臭気物質の脱着は極めて緩慢で、人間に
感知されるには至らない。この場合、Ｂ型のシリカゲル
を適量、即ち急激に湿度が上昇した場合でも給気中に臭
気が発生しない程度の量たとえば吸湿剤の全量に対し１
０〜２０％の割合で混入使用して高湿度雰囲気における
潜熱交換効率を上昇することもできる。
化が激しい場合に全熱交換器用素子より臭気発生がしば
しば生ずる。即ち図示の如くＢ型シリカゲルを使用した
場合には還気中の臭気物質は素子に吸着されて給気中に
移行しその濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度（トルエ
ンの場合０．４８ｐｐｍ、堀口博著、昭和４６年６月２
５日三共出版株式会社発行「公害と毒・危険物（有機
編）」第４５８頁参照）を上回る可能性が生ずる。これ
に対しＡ型、ＲＤ型のシリカゲルでは給気中に臭気物質
が移行しその濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度を越え
るおそれがなく（０．４８ｐｐｍ以下）、たとえばビル
デイングの炊事場、便所の空気および人体より発生する
各種臭気ガスを含む空気を還気として全熱交換器に通し
全熱回収をする場合に臭気ガスが全熱交換器を介して給
気中に移行するのを大部分防止し得る。これはＡ型、Ｒ
Ｄ型のシリカゲルの吸着特性、即ち図２に示す如く空気
の湿度が上昇した場合にも吸湿率はさほど上昇せず従つ
て吸着されている臭気物質を急激に放逐するには至らな
いからである。即ち臭気物質を吸着しながら全熱交換を
している場合、外気の相対湿度が急に上昇しても図２の
吸着等温線に示す如く吸着能力は急には上昇しないため
吸着されている臭気物質の脱着は極めて緩慢で、人間に
感知されるには至らない。この場合、Ｂ型のシリカゲル
を適量、即ち急激に湿度が上昇した場合でも給気中に臭
気が発生しない程度の量たとえば吸湿剤の全量に対し１
０〜２０％の割合で混入使用して高湿度雰囲気における
潜熱交換効率を上昇することもできる。
【００２３】図７は、片波成形体の波形シートの波長Ｐ
を４．２ｍｍ、波高ｈを２．０ｍｍ、円筒状の素子即ち
ロータの幅を２００ｍｍ、回転数を１５ｒ．ｐ．ｍ．と
した場合のＡ型シリカゲルの付着量と潜熱交換効率（η
ｘ）との関係を示す。図中横軸は入気および還気の素子
入口における風速（ｍ／ｓ）を示す。図から解るように
Ａ型シリカゲルの付着量が５ｇｒ／ｍ２で風速２ｍ／ｓ
の場合６７％、風速３ｍ／ｓの場合にはηｘは６０％と
低く、１０ｇｒ／ｍ２、１５ｇｒ／ｍ２、２０ｇｒ／ｍ
２と付着量を増すに従い効率は上昇する。３０ｇｒ／ｍ
２の場合は同じ３ｍ／ｓで８０％となり、これ以上付着
量を増しても効率は殆んど上昇しない。但し条件は外気
の温度３３℃、湿度１５ｇｒ／ｋｇ、還気の温度２５
℃、湿度９ｇｒ／ｋｇである。
を４．２ｍｍ、波高ｈを２．０ｍｍ、円筒状の素子即ち
ロータの幅を２００ｍｍ、回転数を１５ｒ．ｐ．ｍ．と
した場合のＡ型シリカゲルの付着量と潜熱交換効率（η
ｘ）との関係を示す。図中横軸は入気および還気の素子
入口における風速（ｍ／ｓ）を示す。図から解るように
Ａ型シリカゲルの付着量が５ｇｒ／ｍ２で風速２ｍ／ｓ
の場合６７％、風速３ｍ／ｓの場合にはηｘは６０％と
低く、１０ｇｒ／ｍ２、１５ｇｒ／ｍ２、２０ｇｒ／ｍ
２と付着量を増すに従い効率は上昇する。３０ｇｒ／ｍ
２の場合は同じ３ｍ／ｓで８０％となり、これ以上付着
量を増しても効率は殆んど上昇しない。但し条件は外気
の温度３３℃、湿度１５ｇｒ／ｋｇ、還気の温度２５
℃、湿度９ｇｒ／ｋｇである。
【００２４】本発明の全熱交換器用素子は上記の如くシ
ートの表面に接着剤を介して吸湿剤としてＡ型、ＲＤ型
のシリカゲルの微粒子を付着させ、これをハニカム状に
積層成形して得られるので、その使用運転中に還気中に
含まれる種々の臭気物質が吸湿剤に吸着され、高湿度の
外気中の湿気の吸着により吸湿剤に吸着されている臭気
物質が放逐されて給気中に移行し部屋内に臭気を発生す
るのを防止し得る効果を有するものである。この効果は
上記Ａ型、ＲＤ型のシリカゲル以外でも、相対湿度４０
％以上において吸着平衡等温線が急激に上昇することな
く高湿度から低湿度に移行する場合の吸着平衡等温線が
ヒステレシス現象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝
縮を起さない吸湿剤たとえばゼオライトにおいても全く
同一である。
ートの表面に接着剤を介して吸湿剤としてＡ型、ＲＤ型
のシリカゲルの微粒子を付着させ、これをハニカム状に
積層成形して得られるので、その使用運転中に還気中に
含まれる種々の臭気物質が吸湿剤に吸着され、高湿度の
外気中の湿気の吸着により吸湿剤に吸着されている臭気
物質が放逐されて給気中に移行し部屋内に臭気を発生す
るのを防止し得る効果を有するものである。この効果は
上記Ａ型、ＲＤ型のシリカゲル以外でも、相対湿度４０
％以上において吸着平衡等温線が急激に上昇することな
く高湿度から低湿度に移行する場合の吸着平衡等温線が
ヒステレシス現象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝
縮を起さない吸湿剤たとえばゼオライトにおいても全く
同一である。
【００２５】また本発明の全熱交換器用素子の製造に当
つては、金属、プラスチックス等のシートの表面に接着
剤を塗布し予備加熱によつて接着剤層を半乾燥状にした
後上記吸湿剤の微粒子を該接着剤層に吹付け１００〜２
５０℃の高温で短時間加熱することにより、接着剤は完
全に固化するとともに吸湿剤の微粒子はその一部が接着
剤層に埋没し他の一部が露出した状態で確実に固着さ
れ、全熱交換器用素子の運転または洗浄によつて吸湿剤
の微粒子がシートの表面から剥落するおそれなく、長期
に亙つて全熱交換の性能を発揮し得る効果を有するもの
である。
つては、金属、プラスチックス等のシートの表面に接着
剤を塗布し予備加熱によつて接着剤層を半乾燥状にした
後上記吸湿剤の微粒子を該接着剤層に吹付け１００〜２
５０℃の高温で短時間加熱することにより、接着剤は完
全に固化するとともに吸湿剤の微粒子はその一部が接着
剤層に埋没し他の一部が露出した状態で確実に固着さ
れ、全熱交換器用素子の運転または洗浄によつて吸湿剤
の微粒子がシートの表面から剥落するおそれなく、長期
に亙つて全熱交換の性能を発揮し得る効果を有するもの
である。
【００２６】実施例２に示す如く接着剤中にＡ型および
またはＲＤ型のシリカゲル微粒子を混入し、または実施
例３に示す如く接看剤中にＡ型およびまたはＲＤ型のシ
リカゲルの微粒子と化学発泡剤とを混入してシート表面
に塗布し、加熱により接着剤を熱硬化するときは、該接
着剤に混入しているシリカゲルに吸着されている気体が
脱着して接着剤層に多数の微細な連通孔を形成し、ある
いは更に化学発泡剤が分解発泡してシート表面から接着
剤層の表面に至るまで多数の微細な連通孔を形成し、接
着剤層に埋没している吸湿剤粒子が該連通孔を通して有
効に働き、後者の場合はＡ型シリカゲルを１５ｇ／ｍ２
付着させたときに図８に示すように３ｍ／ｓの流速の場
合７７％の潜熱交換効率が発揮され、接着剤に発泡剤を
混入しない場合（図７参照）に比ベ潜熱交換効率を約３
％上昇することができる。
またはＲＤ型のシリカゲル微粒子を混入し、または実施
例３に示す如く接看剤中にＡ型およびまたはＲＤ型のシ
リカゲルの微粒子と化学発泡剤とを混入してシート表面
に塗布し、加熱により接着剤を熱硬化するときは、該接
着剤に混入しているシリカゲルに吸着されている気体が
脱着して接着剤層に多数の微細な連通孔を形成し、ある
いは更に化学発泡剤が分解発泡してシート表面から接着
剤層の表面に至るまで多数の微細な連通孔を形成し、接
着剤層に埋没している吸湿剤粒子が該連通孔を通して有
効に働き、後者の場合はＡ型シリカゲルを１５ｇ／ｍ２
付着させたときに図８に示すように３ｍ／ｓの流速の場
合７７％の潜熱交換効率が発揮され、接着剤に発泡剤を
混入しない場合（図７参照）に比ベ潜熱交換効率を約３
％上昇することができる。
【００２７】また実施例４に示す如く吸湿剤に親水性の
ゼオライトを加えるときは全熱交換器用素子の低湿度空
気を処理する場合の潜熱交換効率がよくなり、臭気移行
率を増大するおそれもない効果を有する。
ゼオライトを加えるときは全熱交換器用素子の低湿度空
気を処理する場合の潜熱交換効率がよくなり、臭気移行
率を増大するおそれもない効果を有する。
【図１】全熱交換器用素材の製造法を示す概略図であ
る。
る。
【図２】Ａ型、ＲＤ型、Ｂ型のシリカゲルの吸着等温線
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図３】片波成形体の斜視図である。
【図４】ロータリー型全熱交換器用素子の斜視図であ
る。
る。
【図５】ロータリー型全熱交換器の中央垂直断面図であ
る。
る。
【図６】全熱交換器用素子の臭気移行率および臭気移行
量を示すグラフである。
量を示すグラフである。
【図７】全熱交換器用素子の潜熱交換効率を示すグラフ
である。
である。
【図８】全熱交換器用素子の潜熱交換効率を示すグラフ
である。
である。
２ 接着剤 ３，１１，１３ ヒータ ５ Ａ型またはＲＤ型のシリカゲル微粒
子 ７，８ ノズル １４ シート １６ 全熱交換器用素材
子 ７，８ ノズル １４ シート １６ 全熱交換器用素材
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１０月２１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】明細書
【発明の名称】臭気移行の極めて少ない全熱交換器用素
子
子
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属、プラスチツクス、
セラミツク不繊維紙等のシートに吸湿剤の粒子を固着
し、該シートをハニカム状に積層成形してなる臭気移行
の極めて少ない全熱交換器用素子およびその製造法に関
するものである。
セラミツク不繊維紙等のシートに吸湿剤の粒子を固着
し、該シートをハニカム状に積層成形してなる臭気移行
の極めて少ない全熱交換器用素子およびその製造法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】本件特許出願人は特公昭６２−１９３０
２号公報において、あらかじめ防食コーテイングを施し
た金属またはプラスチツクスのシートの表面に接着剤を
塗布し、ついで潮解性のない吸湿剤の粒子をその一部を
接着剤層に埋没させ他部を露出させた状態で付着させ、
接着剤と吸湿剤とを高温に焼付けて全熱交換器用素材を
得る方法を提案した。
２号公報において、あらかじめ防食コーテイングを施し
た金属またはプラスチツクスのシートの表面に接着剤を
塗布し、ついで潮解性のない吸湿剤の粒子をその一部を
接着剤層に埋没させ他部を露出させた状態で付着させ、
接着剤と吸湿剤とを高温に焼付けて全熱交換器用素材を
得る方法を提案した。
【０００３】上記特許において使用する潮解性のない吸
湿剤の例としてはシリカゲル、活性炭、ゼオライト、合
成ゼオライトが挙げられているが、この中で最も入手し
易くかつ高い全熱交換効率が得られるのはシリカゲルで
ある。吸湿剤として使用されるシリカゲルにはＡ型、Ｂ
型、ＲＤ型、ＩＤ型等があり、Ａ型およびＲＤ型のゲル
は表面積が大、細孔容積が小で低湿度での湿気吸着力に
すぐれているが高湿度の雰囲気に対する湿気吸着力が弱
く、一方Ｂ型ゲルは表面積が小、細孔容積が大で、高湿
度の雰囲気における湿気吸着力は強いが低湿度での湿気
吸着力は弱い（社団法人日本化学会編、昭和６１年１０
月１５日丸善株式会社発行「化学便覧」応用化学編Ｉプ
ロセス編２５６−２５７頁参照）。富士デヴイソン化学
株式会社のフジ・シリカゲルＡ型、ＲＤ型およびＢ型の
２５℃における水蒸気の吸着平衡等温線を図１に示す
（同社技術資料９００７２０８４参照）。全熱交換に使
用するシリカゲル吸湿剤は前記の特公昭６２−１９３０
２号公報その他の文献においてＡ，Ｂその他何れの型の
シリカゲルを使用するか明記されていないが、一般に日
本の夏季における高温多湿の外気に対応するため高湿度
における吸湿性に優れたＢ型のシリカゲルが使用されて
いる。
湿剤の例としてはシリカゲル、活性炭、ゼオライト、合
成ゼオライトが挙げられているが、この中で最も入手し
易くかつ高い全熱交換効率が得られるのはシリカゲルで
ある。吸湿剤として使用されるシリカゲルにはＡ型、Ｂ
型、ＲＤ型、ＩＤ型等があり、Ａ型およびＲＤ型のゲル
は表面積が大、細孔容積が小で低湿度での湿気吸着力に
すぐれているが高湿度の雰囲気に対する湿気吸着力が弱
く、一方Ｂ型ゲルは表面積が小、細孔容積が大で、高湿
度の雰囲気における湿気吸着力は強いが低湿度での湿気
吸着力は弱い（社団法人日本化学会編、昭和６１年１０
月１５日丸善株式会社発行「化学便覧」応用化学編Ｉプ
ロセス編２５６−２５７頁参照）。富士デヴイソン化学
株式会社のフジ・シリカゲルＡ型、ＲＤ型およびＢ型の
２５℃における水蒸気の吸着平衡等温線を図１に示す
（同社技術資料９００７２０８４参照）。全熱交換に使
用するシリカゲル吸湿剤は前記の特公昭６２−１９３０
２号公報その他の文献においてＡ，Ｂその他何れの型の
シリカゲルを使用するか明記されていないが、一般に日
本の夏季における高温多湿の外気に対応するため高湿度
における吸湿性に優れたＢ型のシリカゲルが使用されて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが上記シリカゲ
ルは何れも湿気以外の種々の臭気ガスをも吸着する性質
がある。たとえば夏季には高温多湿の外気を回転中の全
熱交換器用素子の給気ゾーンに通し、一方室内からの調
温調湿された還気を全熱交換器用素子の換気ゾーンに通
し、回転中の全熱交換器用素子により外気の温度および
湿度を下げ室内に給気する。この場合全熱交換器用素子
は室内の空気または外気中に混入している種々の臭気物
質を素子内の一部分のシリカゲルに吸着し蓄積した状態
で作動している。
ルは何れも湿気以外の種々の臭気ガスをも吸着する性質
がある。たとえば夏季には高温多湿の外気を回転中の全
熱交換器用素子の給気ゾーンに通し、一方室内からの調
温調湿された還気を全熱交換器用素子の換気ゾーンに通
し、回転中の全熱交換器用素子により外気の温度および
湿度を下げ室内に給気する。この場合全熱交換器用素子
は室内の空気または外気中に混入している種々の臭気物
質を素子内の一部分のシリカゲルに吸着し蓄積した状態
で作動している。
【０００５】一般にシリカゲルはＡ型、ＲＤ型、Ｂ型と
もに臭気物質よりも湿気を優先的に吸着する特性を有す
る。Ｂ型シリカゲルの場合、特に高湿度の外気が作動中
の全熱交換器用素子を通るときたとえば雨季あるいは驟
雨の時など空気の相対湿度が急に上昇した場合、その外
気に含まれている湿気の吸着により回転中の素子に吸着
蓄積されている上記臭気物質を追出し、この追出された
臭気物質が給気に混入して室内へ送られ、室内における
臭気発生の原因となり人間の嗅覚に感知されるに至るト
ラブルが屡々発生した。
もに臭気物質よりも湿気を優先的に吸着する特性を有す
る。Ｂ型シリカゲルの場合、特に高湿度の外気が作動中
の全熱交換器用素子を通るときたとえば雨季あるいは驟
雨の時など空気の相対湿度が急に上昇した場合、その外
気に含まれている湿気の吸着により回転中の素子に吸着
蓄積されている上記臭気物質を追出し、この追出された
臭気物質が給気に混入して室内へ送られ、室内における
臭気発生の原因となり人間の嗅覚に感知されるに至るト
ラブルが屡々発生した。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記吸湿剤のうちＡ型、
ＲＤ型のシリカゲルその他相対湿度約４０％以上におい
て吸着平衡等温線が急激に上昇することなく高湿度から
低湿度に移行する場合の吸着平衡等温線がヒステレシス
現象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝縮を起さない
吸湿剤を使用した全熱交換器用素子はその運転中に急激
に相対湿度の高い外気を送入した場合にも臭気発生がな
いことを確認し、本発明を完成した。
ＲＤ型のシリカゲルその他相対湿度約４０％以上におい
て吸着平衡等温線が急激に上昇することなく高湿度から
低湿度に移行する場合の吸着平衡等温線がヒステレシス
現象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝縮を起さない
吸湿剤を使用した全熱交換器用素子はその運転中に急激
に相対湿度の高い外気を送入した場合にも臭気発生がな
いことを確認し、本発明を完成した。
【０００７】Ａ型のシリカゲルとＢ型のシリカゲルとの
細孔を比較すると、Ｂ型のシリカゲルにおいては図１の
Ｂ型のカーブに見られる如く高湿度雰囲気における吸湿
能力は著しく高く、雰囲気の相対湿度を漸次上昇した場
合相対湿度５０％前後から急激に上昇する。Ｂ型シリカ
ゲルの平均細孔径は７０Å前後であり、これはメソ孔
（孔径約２５〜５００Å）の領域にはいり、この領域の
孔では一般的に毛管凝縮が起り易い。これは、このよう
な径の毛管の中では飽和蒸気圧が低くなるためと考えら
れている（Ｓ．Ｊ．Ｇｒｅｇｇ ａｎｄ Ｋ．Ｓ．Ｗ．
Ｓｉｎｇ，Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ Ｓｕｒｆａｃｅ ａ
ｎｄ Ｐｏｒｏｓｉｔｙ．Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒｅｓ
ｓ，Ｌｏｎｄｏｎ，１９６７，ｐ．１６０）。Ｂ型シリ
カゲルでは図の如く湿度を低湿度から漸次高くした場合
の平衡吸着量を示す曲線（吸着曲線、図中「吸着」と示
す）と湿度を高湿度から漸次低くした場合の平衡吸着量
を示す曲線（脱着曲線、図中「脱着」と示す）とが一致
せず、いわゆるヒステレシス（履歴）現象が起つてお
り、これは毛管凝縮が起つていることを意味するもので
ある。Ｓ．Ｂｒｕｎａ−ｕｅｒほか３名がＪ．Ａｍ．Ｃ
ｈｅｍ．Ｓｏｃ．，６２，１７２３（１９４０）で提唱
した吸着平衡等温線のタイプの５分類のうちタイプＩは
図１中Ａ型、ＲＤ型に該当するもので、細孔径が吸着質
分子の径に比しかけ離れて大きくはない場合のタイプで
あり、タイプＩＩは図１中Ｂ型に該当するもので細孔径
が広範囲にわたり多分子層吸着および毛管凝縮を起こす
タイプである。
細孔を比較すると、Ｂ型のシリカゲルにおいては図１の
Ｂ型のカーブに見られる如く高湿度雰囲気における吸湿
能力は著しく高く、雰囲気の相対湿度を漸次上昇した場
合相対湿度５０％前後から急激に上昇する。Ｂ型シリカ
ゲルの平均細孔径は７０Å前後であり、これはメソ孔
（孔径約２５〜５００Å）の領域にはいり、この領域の
孔では一般的に毛管凝縮が起り易い。これは、このよう
な径の毛管の中では飽和蒸気圧が低くなるためと考えら
れている（Ｓ．Ｊ．Ｇｒｅｇｇ ａｎｄ Ｋ．Ｓ．Ｗ．
Ｓｉｎｇ，Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ Ｓｕｒｆａｃｅ ａ
ｎｄ Ｐｏｒｏｓｉｔｙ．Ａｃａｄｅｍｉｃ Ｐｒｅｓ
ｓ，Ｌｏｎｄｏｎ，１９６７，ｐ．１６０）。Ｂ型シリ
カゲルでは図の如く湿度を低湿度から漸次高くした場合
の平衡吸着量を示す曲線（吸着曲線、図中「吸着」と示
す）と湿度を高湿度から漸次低くした場合の平衡吸着量
を示す曲線（脱着曲線、図中「脱着」と示す）とが一致
せず、いわゆるヒステレシス（履歴）現象が起つてお
り、これは毛管凝縮が起つていることを意味するもので
ある。Ｓ．Ｂｒｕｎａ−ｕｅｒほか３名がＪ．Ａｍ．Ｃ
ｈｅｍ．Ｓｏｃ．，６２，１７２３（１９４０）で提唱
した吸着平衡等温線のタイプの５分類のうちタイプＩは
図１中Ａ型、ＲＤ型に該当するもので、細孔径が吸着質
分子の径に比しかけ離れて大きくはない場合のタイプで
あり、タイプＩＩは図１中Ｂ型に該当するもので細孔径
が広範囲にわたり多分子層吸着および毛管凝縮を起こす
タイプである。
【０００８】シリカゲルはその製法によりウルトラマイ
クロ孔，マイクロ孔，メソ孔，マクロ孔を有する多様な
多孔体である。その中でＡ型，Ｂ型のシリカゲルの平均
細孔径はそれぞれ約２２Åおよび約７０Åであるが、孔
径が被吸着分子径の１〜２倍から４〜５倍程度のマイク
ロ孔もある程度含まれている。このような小さいマイク
ロ孔では、吸着分子とマイクロ孔の間に極性による吸着
力以外に大きな分散力が働き、被吸着分子は強く孔に吸
着される。したがつて臭気物質や水分子の一部はこのよ
うな微細なマイクロ孔に蓄積された形となる。前記全熱
交換器においてはその素子の微細なマイクロ孔の中で臭
気物質や水分子はこのように蓄積された形で、つまり吸
脱着平衡が吸着側にかたよつた状態で吸脱着を繰り返え
している。ここで、外気の湿度が急激に高くなるとＢ型
シリカゲルの場合にはそのメソ孔に水蒸気が吸着されて
液状の水で満たされる。すなわち、毛管凝縮がおこる。
このような状態においては、吸着相，溶液相および気相
の三つの相が存在し、吸着物質（臭気物質）はこの三つ
の相に分配され、二重の平衡関係、すなわち吸着相−溶
液相間の平衡，溶液相−気相間の平衡が成立する。この
関係のモデルを図２に示す。図において▲ａ▼は気相，
▲ｂ▼は液相（水溶液相），▲ｃ▼は吸着相である。▲
ａ▼相，▲ｂ▼相間，および▲ｂ▼相，▲ｃ▼相間の平
衡関係をそれぞれ矢記号［Ａ］および［Ｂ］で示す。図
２では吸着物質を臭気物質に限定し、水分子の吸着は省
略する。吸着されていた臭気物質は液相に容易に溶解
し、この水溶液中の臭気物質はさらに気相へ逸散して、
［Ａ］，［Ｂ］の二重平衡が成立するが、臭気物質は容
易に排除され易い状態となる。つまり外気の高湿度によ
り毛管凝縮が起これば蓄積されていた臭気物質は一気に
室内に排出され、その濃度が人間の嗅覚に感じられる程
度となる。
クロ孔，マイクロ孔，メソ孔，マクロ孔を有する多様な
多孔体である。その中でＡ型，Ｂ型のシリカゲルの平均
細孔径はそれぞれ約２２Åおよび約７０Åであるが、孔
径が被吸着分子径の１〜２倍から４〜５倍程度のマイク
ロ孔もある程度含まれている。このような小さいマイク
ロ孔では、吸着分子とマイクロ孔の間に極性による吸着
力以外に大きな分散力が働き、被吸着分子は強く孔に吸
着される。したがつて臭気物質や水分子の一部はこのよ
うな微細なマイクロ孔に蓄積された形となる。前記全熱
交換器においてはその素子の微細なマイクロ孔の中で臭
気物質や水分子はこのように蓄積された形で、つまり吸
脱着平衡が吸着側にかたよつた状態で吸脱着を繰り返え
している。ここで、外気の湿度が急激に高くなるとＢ型
シリカゲルの場合にはそのメソ孔に水蒸気が吸着されて
液状の水で満たされる。すなわち、毛管凝縮がおこる。
このような状態においては、吸着相，溶液相および気相
の三つの相が存在し、吸着物質（臭気物質）はこの三つ
の相に分配され、二重の平衡関係、すなわち吸着相−溶
液相間の平衡，溶液相−気相間の平衡が成立する。この
関係のモデルを図２に示す。図において▲ａ▼は気相，
▲ｂ▼は液相（水溶液相），▲ｃ▼は吸着相である。▲
ａ▼相，▲ｂ▼相間，および▲ｂ▼相，▲ｃ▼相間の平
衡関係をそれぞれ矢記号［Ａ］および［Ｂ］で示す。図
２では吸着物質を臭気物質に限定し、水分子の吸着は省
略する。吸着されていた臭気物質は液相に容易に溶解
し、この水溶液中の臭気物質はさらに気相へ逸散して、
［Ａ］，［Ｂ］の二重平衡が成立するが、臭気物質は容
易に排除され易い状態となる。つまり外気の高湿度によ
り毛管凝縮が起これば蓄積されていた臭気物質は一気に
室内に排出され、その濃度が人間の嗅覚に感じられる程
度となる。
【０００９】これに反しＡ型およびＲＤ型のシリカゲル
の場合にはその平均細孔径は２２Å前後であり、これは
マイクロ孔（孔径約２５Å以下）の領域にはいり、この
範囲の孔は吸着力が強く、かつ単分子層吸着が多い。相
の数は、相対湿度の全域にわたつて吸着相と気相の二相
だけで、この間に平衡関係が存在するだけである。した
がつて、図１のＡ型およびＲＤ型のシリカゲルのカーブ
に見られるように相対湿度が高くなつても吸湿量が急激
に上昇することはなく、ヒステレシス（履歴）現象も見
られず従つて毛管凝縮はほとんど起らない。即ち前記Ｂ
型シリカゲルの場合のように吸着されている臭気物質が
液状の水に溶解することがなく、従つて臭気物質が急激
に外気の湿分の吸着により放逐されることがないため臭
気発生は極めて少なく人の嗅覚に感ずることがない。
の場合にはその平均細孔径は２２Å前後であり、これは
マイクロ孔（孔径約２５Å以下）の領域にはいり、この
範囲の孔は吸着力が強く、かつ単分子層吸着が多い。相
の数は、相対湿度の全域にわたつて吸着相と気相の二相
だけで、この間に平衡関係が存在するだけである。した
がつて、図１のＡ型およびＲＤ型のシリカゲルのカーブ
に見られるように相対湿度が高くなつても吸湿量が急激
に上昇することはなく、ヒステレシス（履歴）現象も見
られず従つて毛管凝縮はほとんど起らない。即ち前記Ｂ
型シリカゲルの場合のように吸着されている臭気物質が
液状の水に溶解することがなく、従つて臭気物質が急激
に外気の湿分の吸着により放逐されることがないため臭
気発生は極めて少なく人の嗅覚に感ずることがない。
【００１０】即ち本発明は吸湿剤として相対湿度約４０
％以上において吸着平衡等温線が急激に上昇することな
く高湿度から低湿度に移行する場合の吸着平衡等温線が
ヒステレシス現象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝
縮を起さない吸湿剤たとえば上述のＡ型またはＲＤ型の
シリカゲルまたは毛管凝縮を起すメソポアの少ない親水
性のゼオライトを使用し、金属シート、プラスチツクス
シート、セラミツクス繊維紙等シートの表面に該吸湿剤
の微粒子を最大３０ｇ／ｍ２の割合で固着させこれをハ
ニカム状に積層成形することを特徴とする臭気移行の極
めて少ない全熱交換器用素子の製造法およびその方法に
よつて得られた全熱交換器用素子に関するものである。
以下実施例を図面について詳細に説明する。
％以上において吸着平衡等温線が急激に上昇することな
く高湿度から低湿度に移行する場合の吸着平衡等温線が
ヒステレシス現象を起さず即ち吸着された湿分が毛管凝
縮を起さない吸湿剤たとえば上述のＡ型またはＲＤ型の
シリカゲルまたは毛管凝縮を起すメソポアの少ない親水
性のゼオライトを使用し、金属シート、プラスチツクス
シート、セラミツクス繊維紙等シートの表面に該吸湿剤
の微粒子を最大３０ｇ／ｍ２の割合で固着させこれをハ
ニカム状に積層成形することを特徴とする臭気移行の極
めて少ない全熱交換器用素子の製造法およびその方法に
よつて得られた全熱交換器用素子に関するものである。
以下実施例を図面について詳細に説明する。
【００１１】
【実施例１】図３は本発明の全熱交換器用素子の素材を
製造する工程に使用する装置の概略図で、図中１は接着
剤２の容器、３は乾燥用ヒータ、４は吸湿剤即ちＡ型ま
たはＲＤ型のシリカゲルの容器でＡ型およびまたはＲＤ
型のシリカゲルの微粒子５はフアン６によりノズル７，
８よりチヤンバー９内のシート面に空気とともにジエツ
ト流として噴出されるように構成する。１０はＡ型また
はＲＤ型のシリカゲルの微粒子５の補給用ホツパー、１
１は乾燥用ヒータ、１２はチヤンバー９に付設したＡ型
またはＲＤ型のシリカゲルの微粒子５の還流路である。
製造する工程に使用する装置の概略図で、図中１は接着
剤２の容器、３は乾燥用ヒータ、４は吸湿剤即ちＡ型ま
たはＲＤ型のシリカゲルの容器でＡ型およびまたはＲＤ
型のシリカゲルの微粒子５はフアン６によりノズル７，
８よりチヤンバー９内のシート面に空気とともにジエツ
ト流として噴出されるように構成する。１０はＡ型また
はＲＤ型のシリカゲルの微粒子５の補給用ホツパー、１
１は乾燥用ヒータ、１２はチヤンバー９に付設したＡ型
またはＲＤ型のシリカゲルの微粒子５の還流路である。
【００１２】厚さ３０μのアルミニウムシート１３の両
面にポリ酢酸ビニール系接着剤２をローラ１４の間隙を
調節しながら塗布し、乾燥用ヒータ３により加熱しなが
らチヤンバー９内に導き、粒度０．２ｍｍ以下のＡ型お
よびまたはＲＤ型のシリカゲルの微粒子をジエツト流に
よりシートの両面より吹付けシートの表面積１ｍ２当り
表裏合計１５ｇｒ程度のＡ型およびまたはＲＤ型のシリ
カゲルの微粒子を固定し、乾燥用ヒータ１１により１０
０〜２５０℃で短時間高温加熱して接着剤を完全に乾燥
固化すると同時にＡ型またはＲＤ型のシリカゲルの微細
孔に吸着されているガス体および接着剤中の揮発性成分
を放出することによりシート表面から接着剤層の表面ま
で多数の連通孔を形成し、Ａ型またはＲＤ型のシリカゲ
ルの吸着性を阻害しないようにしたアルミニウムシート
１５即ち全熱交換器用素材を得る。
面にポリ酢酸ビニール系接着剤２をローラ１４の間隙を
調節しながら塗布し、乾燥用ヒータ３により加熱しなが
らチヤンバー９内に導き、粒度０．２ｍｍ以下のＡ型お
よびまたはＲＤ型のシリカゲルの微粒子をジエツト流に
よりシートの両面より吹付けシートの表面積１ｍ２当り
表裏合計１５ｇｒ程度のＡ型およびまたはＲＤ型のシリ
カゲルの微粒子を固定し、乾燥用ヒータ１１により１０
０〜２５０℃で短時間高温加熱して接着剤を完全に乾燥
固化すると同時にＡ型またはＲＤ型のシリカゲルの微細
孔に吸着されているガス体および接着剤中の揮発性成分
を放出することによりシート表面から接着剤層の表面ま
で多数の連通孔を形成し、Ａ型またはＲＤ型のシリカゲ
ルの吸着性を阻害しないようにしたアルミニウムシート
１５即ち全熱交換器用素材を得る。
【００１３】 かくして得られた全熱交換器用素材はコル
ゲート成形し、図４に示す如く平面状シート１５と波形
シート１６とを交互に接着し、たとえば図５に示す如く
ボス１７に所望の大きさに捲付け多数の小透孔１８が両
端面に透通した円筒状に成形する。円筒の両端面に半径
方向に数条の溝を穿設して該部に補強用スポーク１９，
１９を埋設固着し、円周面には外周鋼板２０を捲付け、
スポーク１９，１９の一端はボス１７の両端面に他端は
外周鋼板２０にボルト止め等適宜手段により固着し、外
周鋼板２０の両端縁に帯板２１，２１を捲回固着し、両
帯板２１，２１間に連結帯板２２，２２を張設固着して
全熱交換器用素子を得る。
ゲート成形し、図４に示す如く平面状シート１５と波形
シート１６とを交互に接着し、たとえば図５に示す如く
ボス１７に所望の大きさに捲付け多数の小透孔１８が両
端面に透通した円筒状に成形する。円筒の両端面に半径
方向に数条の溝を穿設して該部に補強用スポーク１９，
１９を埋設固着し、円周面には外周鋼板２０を捲付け、
スポーク１９，１９の一端はボス１７の両端面に他端は
外周鋼板２０にボルト止め等適宜手段により固着し、外
周鋼板２０の両端縁に帯板２１，２１を捲回固着し、両
帯板２１，２１間に連結帯板２２，２２を張設固着して
全熱交換器用素子を得る。
【００１４】
【実施例２】ポリ酢酸ビニール系接着剤２に約２０〜４
０％のＡ型およびまたはＲＤ型のシリカゲル微粒子を混
入してシート１３の両面に該接着剤を塗布し、乾燥用ヒ
ータ１１により急激に高温加熱すると、接着剤内のＡ
型、ＲＤ型のシリカゲルに吸着されている気体が脱着し
接着剤層に多数の微小な連通孔を形成しながら接着剤が
固化する。即ち接着剤層内に混入したシリカゲルの微粒
子および接着剤に半ば埋入したシリカゲル微粒子の部分
が外気中の湿気を吸着および脱着できるようにする。か
くして得られた全熱交換器用素材を実施例１と同様にコ
ルゲート成形および積層して全熱交換器用素子が得られ
る。
０％のＡ型およびまたはＲＤ型のシリカゲル微粒子を混
入してシート１３の両面に該接着剤を塗布し、乾燥用ヒ
ータ１１により急激に高温加熱すると、接着剤内のＡ
型、ＲＤ型のシリカゲルに吸着されている気体が脱着し
接着剤層に多数の微小な連通孔を形成しながら接着剤が
固化する。即ち接着剤層内に混入したシリカゲルの微粒
子および接着剤に半ば埋入したシリカゲル微粒子の部分
が外気中の湿気を吸着および脱着できるようにする。か
くして得られた全熱交換器用素材を実施例１と同様にコ
ルゲート成形および積層して全熱交換器用素子が得られ
る。
【００１５】
【実施例３】ポリ酢酸ビニール系接着剤２にＡ型、ＲＤ
型のシリカゲル微粒子を約２０〜４０重量％および化学
発泡剤として炭酸水素ナトリウムまたは炭酸アンモニウ
ムの微粉末を約５重量％混入して該接着剤をシート１３
の両面に塗布し、乾燥用ヒータ１１により急激に高温加
熱すると、接着剤内の化学発泡剤がまず分解発泡し一方
シリカゲルに吸着されている気体が脱着して接着剤層に
多数の微小な連通孔を形成しながら接着剤が固化する。
即ち埋没したシリカゲルが外気の湿気を吸着できるよう
にする。かくして得られた全熱交換器用素材を実施例１
と同様にコルゲート成形および積層して全熱交換器用素
子を得る。
型のシリカゲル微粒子を約２０〜４０重量％および化学
発泡剤として炭酸水素ナトリウムまたは炭酸アンモニウ
ムの微粉末を約５重量％混入して該接着剤をシート１３
の両面に塗布し、乾燥用ヒータ１１により急激に高温加
熱すると、接着剤内の化学発泡剤がまず分解発泡し一方
シリカゲルに吸着されている気体が脱着して接着剤層に
多数の微小な連通孔を形成しながら接着剤が固化する。
即ち埋没したシリカゲルが外気の湿気を吸着できるよう
にする。かくして得られた全熱交換器用素材を実施例１
と同様にコルゲート成形および積層して全熱交換器用素
子を得る。
【００１６】
【実施例４】アクリル系接着剤２をシート１３の両面に
塗布し、Ａ型またはＲＤ型のシリカゲルの微粒子とメソ
ポアが極めて少なく毛管凝縮を殆んど起さない親水性ゼ
オライトの微粒子との適宜割合の混合物を実施例１と同
様にシート１３の両面に仮に固定し、乾燥用ヒータによ
り高温加熱して接着剤を固化させる。以下実施例１と同
様にして全熱交換器用素子が得られる。
塗布し、Ａ型またはＲＤ型のシリカゲルの微粒子とメソ
ポアが極めて少なく毛管凝縮を殆んど起さない親水性ゼ
オライトの微粒子との適宜割合の混合物を実施例１と同
様にシート１３の両面に仮に固定し、乾燥用ヒータによ
り高温加熱して接着剤を固化させる。以下実施例１と同
様にして全熱交換器用素子が得られる。
【００１７】 上記実施例において、シートの材料として
はアルミニウム以外にアルミニウム合金、不銹鋼、銅、
真鍮などの金属、ポリ塩化ビニール、ポリプロピレン、
ポリエステル等のプラスチツクス、セラミツクス繊維
紙、難燃紙などでコルゲート成形し得るものから適宜選
択し得る。また湿気吸着剤として臭気移行を助長しない
即ちメソポアが極めて少なく毛管凝縮を殆んど起さない
他の吸湿剤たとえばセピオライト、アルミナゲル、前記
の親水性ゼオライトをＡ型およびまたはＲＤ型のシリカ
ゲルとともに使用してもよい。
はアルミニウム以外にアルミニウム合金、不銹鋼、銅、
真鍮などの金属、ポリ塩化ビニール、ポリプロピレン、
ポリエステル等のプラスチツクス、セラミツクス繊維
紙、難燃紙などでコルゲート成形し得るものから適宜選
択し得る。また湿気吸着剤として臭気移行を助長しない
即ちメソポアが極めて少なく毛管凝縮を殆んど起さない
他の吸湿剤たとえばセピオライト、アルミナゲル、前記
の親水性ゼオライトをＡ型およびまたはＲＤ型のシリカ
ゲルとともに使用してもよい。
【００１８】 紙としては高温の空気に触れた場合に発火
するおそれのない無機繊維を主成分とする紙たとえば繊
維径約５μ、繊維長１〜５ｍｍのガラス繊維５０〜９０
％、パルプ３０〜５％、バインダーおよび紙力増強剤１
０〜２０％の組成よりなる０．１〜０．３ｍｍ厚のガラ
ス繊維を主成分とする紙あるいは水酸化アルミニウムで
不燃化および強化したパルプを主成分とする紙を使用す
る。接着剤としてはポリ酢酸ビニール、エポキシ樹脂、
シリコーン樹脂、アクリル樹脂等を使用する。
するおそれのない無機繊維を主成分とする紙たとえば繊
維径約５μ、繊維長１〜５ｍｍのガラス繊維５０〜９０
％、パルプ３０〜５％、バインダーおよび紙力増強剤１
０〜２０％の組成よりなる０．１〜０．３ｍｍ厚のガラ
ス繊維を主成分とする紙あるいは水酸化アルミニウムで
不燃化および強化したパルプを主成分とする紙を使用す
る。接着剤としてはポリ酢酸ビニール、エポキシ樹脂、
シリコーン樹脂、アクリル樹脂等を使用する。
【００１９】
【作用】上記実施例により得られた円筒形の全熱交換器
用素子は従来品と同様図６に示す如く軸２３により駆動
回転可能に保持してケーシング２４に納め、素子２５の
両端面を入気ゾーン、給気ゾーンと還気ゾーン、排気ゾ
ーンとに区分するようダクト２６，２７および２８，２
９を設け、素子２５をおよそ１６ｒ．ｐ．ｍ．前後の速
度で駆動回転し入気ＯＡと還気ＲＡとを送入して素子２
５の小透孔１８の全表壁を介して両空気間の全熱交換を
行ない、給気ＳＡを供給し排気ＥＡを排出する。
用素子は従来品と同様図６に示す如く軸２３により駆動
回転可能に保持してケーシング２４に納め、素子２５の
両端面を入気ゾーン、給気ゾーンと還気ゾーン、排気ゾ
ーンとに区分するようダクト２６，２７および２８，２
９を設け、素子２５をおよそ１６ｒ．ｐ．ｍ．前後の速
度で駆動回転し入気ＯＡと還気ＲＡとを送入して素子２
５の小透孔１８の全表壁を介して両空気間の全熱交換を
行ない、給気ＳＡを供給し排気ＥＡを排出する。
【００２０】
【発明の効果】Ａ型シリカゲルとして富士デヴイソン化
学株式会社の シリカゲルＰＡ−９０３５Ａおよび Ｒ
Ｄ型シリカゲル、対照例の Ｂ型シリカゲルとして同社
のシリカゲルＰＡ−９０３５Ｂ（粒度は何れも２００メ
ツシユ前後）を使用し、実施例１に従い厚さ３０μのア
ルミニウムシートの両面に上記３種類の吸湿剤，，
を３枚のシートの表面積１ｍ２当り夫々表裏合計１６
ｇｒの割合で固着し、波形シートの波の波長Ｐを４．２
ｍｍ、波高ｈを２．２ｍｍ（図４参照）、素子の厚さｔ
（図６参照）を２００ｍｍとして全熱交換器用素子３種
類を製造し、夫々下記の条件で臭気移行のテストを行な
つた。全熱交換器を図８に示す如く素子の回転数１５
ｒ．ｐ．ｍ．で運転し、臭気物質としてトルエンを３０
ｐｐｍ、温度２５℃、相対湿度４２％に混入し、これを
還気として３０分間送入して素子にトルエンを吸着さ
せ、その後トルエンを含まない同一条件の還気を送入し
つづける。一方温度３３℃、相対湿度４０％の外気を送
入し３０分後素子からの給気中へのトルエンの移行率
［％］および移行量［ｐｐｍ］を測定する。その後温度
３３℃、相対湿度６５％の外気を３０分間送入した時点
で給気中へのトルエンの移行量および移行率を測定し
た。更に外気を温度は３３℃、相対湿度を８０％に上昇
し運転をつづけなから給気中へのトルエンの移行率およ
び移行量を測定した。その結果を図７に示す。図より分
かるようにＢ型シリカゲルの場合は給気中への移行量
５．５ｐｐｍで臭気を感ずるのに対しＡ型、ＲＤ型のシ
リカゲルの場合は０．４ｐｐｍ以下であり臭気を感じな
い。
学株式会社の シリカゲルＰＡ−９０３５Ａおよび Ｒ
Ｄ型シリカゲル、対照例の Ｂ型シリカゲルとして同社
のシリカゲルＰＡ−９０３５Ｂ（粒度は何れも２００メ
ツシユ前後）を使用し、実施例１に従い厚さ３０μのア
ルミニウムシートの両面に上記３種類の吸湿剤，，
を３枚のシートの表面積１ｍ２当り夫々表裏合計１６
ｇｒの割合で固着し、波形シートの波の波長Ｐを４．２
ｍｍ、波高ｈを２．２ｍｍ（図４参照）、素子の厚さｔ
（図６参照）を２００ｍｍとして全熱交換器用素子３種
類を製造し、夫々下記の条件で臭気移行のテストを行な
つた。全熱交換器を図８に示す如く素子の回転数１５
ｒ．ｐ．ｍ．で運転し、臭気物質としてトルエンを３０
ｐｐｍ、温度２５℃、相対湿度４２％に混入し、これを
還気として３０分間送入して素子にトルエンを吸着さ
せ、その後トルエンを含まない同一条件の還気を送入し
つづける。一方温度３３℃、相対湿度４０％の外気を送
入し３０分後素子からの給気中へのトルエンの移行率
［％］および移行量［ｐｐｍ］を測定する。その後温度
３３℃、相対湿度６５％の外気を３０分間送入した時点
で給気中へのトルエンの移行量および移行率を測定し
た。更に外気を温度は３３℃、相対湿度を８０％に上昇
し運転をつづけなから給気中へのトルエンの移行率およ
び移行量を測定した。その結果を図７に示す。図より分
かるようにＢ型シリカゲルの場合は給気中への移行量
５．５ｐｐｍで臭気を感ずるのに対しＡ型、ＲＤ型のシ
リカゲルの場合は０．４ｐｐｍ以下であり臭気を感じな
い。
【００２１】 特に日本においては梅雨時の如く湿度の変
化が激しい場合に全熱交換器用素子より臭気発生がしば
しば生ずる。即ち図７に示す如くＢ型シリカゲルを使用
した場合には還気中の臭気物質は素子に吸着されて給気
中に移行しその濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度（ト
ルエンの場合０．４８ｐｐｍ、堀口博著、昭和４６年６
月２５日三共出版株式会社発行「公害と毒・危険物（有
機編）」第４５８頁参照）を上回る可能性が生ずる。こ
れに対しＡ型、ＲＤ型のシリカゲルでは給気中に臭気物
質が移行しその濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度を越
えるおそれがなく（０．４８ｐｐｍ以下）、たとえばビ
ルデイングの炊事場、便所の空気および人体より発生す
る各種臭気ガスを含む空気を還気として全熱交換器に通
し全熱回収をする場合に臭気ガスが全熱交換器を介して
給気中に移行するのを大部分防止し得る。これはＡ型、
ＲＤ型のシリカゲルの吸着特性、即ち図１に示す如く空
気の湿度が上昇した場合にも吸湿率はさほど上昇せず従
つて吸着されている臭気物質を急激に放逐するには至ら
ないからである。即ち臭気物質を吸着しながら全熱交換
をしている場合、外気の相対湿度が急に上昇しても図１
の吸着平衡等温線に示す如く吸着能力は急には上昇しな
いため吸着されている臭気物質の脱着は極めて緩慢で、
人間に感知されるには至らない。この場合、Ｂ型のシリ
カゲルを適量、即ち急激に湿度が上昇した場合でも給気
中に臭気が発生しない程度の量たとえば吸湿剤の全量に
対し１０〜２０％の割合で混入使用して高湿度雰囲気に
おける潜熱交換効率を上昇することもできる。
化が激しい場合に全熱交換器用素子より臭気発生がしば
しば生ずる。即ち図７に示す如くＢ型シリカゲルを使用
した場合には還気中の臭気物質は素子に吸着されて給気
中に移行しその濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度（ト
ルエンの場合０．４８ｐｐｍ、堀口博著、昭和４６年６
月２５日三共出版株式会社発行「公害と毒・危険物（有
機編）」第４５８頁参照）を上回る可能性が生ずる。こ
れに対しＡ型、ＲＤ型のシリカゲルでは給気中に臭気物
質が移行しその濃度が人間の嗅覚で感知し得る濃度を越
えるおそれがなく（０．４８ｐｐｍ以下）、たとえばビ
ルデイングの炊事場、便所の空気および人体より発生す
る各種臭気ガスを含む空気を還気として全熱交換器に通
し全熱回収をする場合に臭気ガスが全熱交換器を介して
給気中に移行するのを大部分防止し得る。これはＡ型、
ＲＤ型のシリカゲルの吸着特性、即ち図１に示す如く空
気の湿度が上昇した場合にも吸湿率はさほど上昇せず従
つて吸着されている臭気物質を急激に放逐するには至ら
ないからである。即ち臭気物質を吸着しながら全熱交換
をしている場合、外気の相対湿度が急に上昇しても図１
の吸着平衡等温線に示す如く吸着能力は急には上昇しな
いため吸着されている臭気物質の脱着は極めて緩慢で、
人間に感知されるには至らない。この場合、Ｂ型のシリ
カゲルを適量、即ち急激に湿度が上昇した場合でも給気
中に臭気が発生しない程度の量たとえば吸湿剤の全量に
対し１０〜２０％の割合で混入使用して高湿度雰囲気に
おける潜熱交換効率を上昇することもできる。
【００２２】図９ は、片波成形体の波形シートの波長Ｐ
を４．２ｍｍ、波高ｈを２．０ｍｍ、円筒状の素子即ち
ロータの幅を２００ｍｍ、回転数を１５ｒ．ｐ．ｍ．と
した場合のＡ型シリカゲルの付着量と潜熱交換効率（η
ｘ）との関係を示す。図中横軸は入気および還気の素子
入口における風速（ｍ／ｓ）を示す。図から解るように
Ａ型シリカゲルの付着量が５ｇｒ／ｍ２で風速２ｍ／ｓ
の場合６７％、風速３ｍ／ｓの場合にはηｘは６０％と
低く、１０ｇｒ／ｍ２、１５ｇｒ／ｍ２、２０ｇｒ／ｍ
２と付着量を増すに従い効率は上昇する。３０ｇｒ／ｍ
２の場合は同じ３ｍ／ｓで８０％となり、これ以上付着
量を増しても効率は殆んど上昇しない。但し条件は外気
の温度３３℃、湿度１５ｇｒ／ｋｇ、還気の温度２５
℃、湿度９ｇｒ／ｋｇである。
を４．２ｍｍ、波高ｈを２．０ｍｍ、円筒状の素子即ち
ロータの幅を２００ｍｍ、回転数を１５ｒ．ｐ．ｍ．と
した場合のＡ型シリカゲルの付着量と潜熱交換効率（η
ｘ）との関係を示す。図中横軸は入気および還気の素子
入口における風速（ｍ／ｓ）を示す。図から解るように
Ａ型シリカゲルの付着量が５ｇｒ／ｍ２で風速２ｍ／ｓ
の場合６７％、風速３ｍ／ｓの場合にはηｘは６０％と
低く、１０ｇｒ／ｍ２、１５ｇｒ／ｍ２、２０ｇｒ／ｍ
２と付着量を増すに従い効率は上昇する。３０ｇｒ／ｍ
２の場合は同じ３ｍ／ｓで８０％となり、これ以上付着
量を増しても効率は殆んど上昇しない。但し条件は外気
の温度３３℃、湿度１５ｇｒ／ｋｇ、還気の温度２５
℃、湿度９ｇｒ／ｋｇである。
【００２３】 本発明の全熱交換器用素子は上記の如くシ
ートの表面に接着剤を介して吸湿剤としてＡ型、ＲＤ型
のシリカゲルを主成分とする微粒子を付着させ、これを
ハニカム状に積層成形して得られるので、その使用運転
中に還気中に含まれる種々の臭気物質が吸湿剤に吸着さ
れ、高湿度の外気中の湿気の吸着により吸湿剤に吸着さ
れている臭気物質が放逐されて給気中に移行し部屋内に
臭気を発生するのを防止し得る効果を有するものであ
る。この効果は上記Ａ型、ＲＤ型のシリカゲル以外で
も、相対湿度約４０％以上において吸着平衡等温線が急
激に上昇することなく高湿度から低湿度に移行する場合
の吸着平衡等温線がヒステレシス現象を起さず即ち吸着
された湿分が毛管凝縮を起さない吸湿剤たとえばゼオラ
イトにおいても全く同一である。
ートの表面に接着剤を介して吸湿剤としてＡ型、ＲＤ型
のシリカゲルを主成分とする微粒子を付着させ、これを
ハニカム状に積層成形して得られるので、その使用運転
中に還気中に含まれる種々の臭気物質が吸湿剤に吸着さ
れ、高湿度の外気中の湿気の吸着により吸湿剤に吸着さ
れている臭気物質が放逐されて給気中に移行し部屋内に
臭気を発生するのを防止し得る効果を有するものであ
る。この効果は上記Ａ型、ＲＤ型のシリカゲル以外で
も、相対湿度約４０％以上において吸着平衡等温線が急
激に上昇することなく高湿度から低湿度に移行する場合
の吸着平衡等温線がヒステレシス現象を起さず即ち吸着
された湿分が毛管凝縮を起さない吸湿剤たとえばゼオラ
イトにおいても全く同一である。
【００２４】 また本発明の全熱交換器用素子の製造に当
つては、金属、プラスチツクス等のシートの表面に接着
剤を塗布し上記吸湿剤の微粒子を該接着剤層に吹付け１
００〜２５０℃の高温で短時間加熱することにより、接
着剤は完全に固化するとともに吸湿剤の微粒子はその一
部が接着剤層に埋没し他の一部が露出した状態で確実に
固着され、全熱交換器用素子の運転または洗浄によつて
吸湿剤の微粒子がシートの表面から剥落するおそれな
く、長期に亙つて全熱交換の性能を発揮し得る効果を有
するものである。
つては、金属、プラスチツクス等のシートの表面に接着
剤を塗布し上記吸湿剤の微粒子を該接着剤層に吹付け１
００〜２５０℃の高温で短時間加熱することにより、接
着剤は完全に固化するとともに吸湿剤の微粒子はその一
部が接着剤層に埋没し他の一部が露出した状態で確実に
固着され、全熱交換器用素子の運転または洗浄によつて
吸湿剤の微粒子がシートの表面から剥落するおそれな
く、長期に亙つて全熱交換の性能を発揮し得る効果を有
するものである。
【００２５】 実施例２に示す如く接着剤中にＡ型および
またはＲＤ型のシリカゲル微粒子を混入し、または実施
例３に示す如く接着剤中にＡ型およびまたはＲＤ型のシ
リカゲルの微粒子と化学発泡剤とを混入してシート表面
に塗布し、加熱により接着剤を熱硬化するときは、該接
着剤に混入しているシリカゲルに吸着されている気体が
脱着して接着剤層に多数の微細な連通孔を形成し、ある
いは更に化学発泡剤が分解発泡してシート表面から接着
剤層の表面に至るまで多数の微細な連通孔を形成し、接
着剤層に埋没している吸湿剤粒子が該連通孔を通して有
効に働き、後者の場合はＡ型シリカゲルを１５ｇ／ｍ２
付着させたときに図１０の実線に示すように３ｍ／ｓの
流速の場合８４％の潜熱交換効率が発揮され、接着剤に
発泡剤を混入しない場合即ち図１０の破線のデータに比
べ潜熱交換効率を約３％上昇することができる。
またはＲＤ型のシリカゲル微粒子を混入し、または実施
例３に示す如く接着剤中にＡ型およびまたはＲＤ型のシ
リカゲルの微粒子と化学発泡剤とを混入してシート表面
に塗布し、加熱により接着剤を熱硬化するときは、該接
着剤に混入しているシリカゲルに吸着されている気体が
脱着して接着剤層に多数の微細な連通孔を形成し、ある
いは更に化学発泡剤が分解発泡してシート表面から接着
剤層の表面に至るまで多数の微細な連通孔を形成し、接
着剤層に埋没している吸湿剤粒子が該連通孔を通して有
効に働き、後者の場合はＡ型シリカゲルを１５ｇ／ｍ２
付着させたときに図１０の実線に示すように３ｍ／ｓの
流速の場合８４％の潜熱交換効率が発揮され、接着剤に
発泡剤を混入しない場合即ち図１０の破線のデータに比
べ潜熱交換効率を約３％上昇することができる。
【００２６】 また実施例４に示す如く吸湿剤に親水性の
ゼオライトを加えるときは全熱交換器用素子の低湿度空
気を処理する場合の潜熱交換効率がよくなり、臭気移行
率を増大するおそれもない効果を有する。ただし、この
場合ゼオライトはメソ孔が少なく毛管凝縮が殆んど起ら
ないものを使用する必要がある。
ゼオライトを加えるときは全熱交換器用素子の低湿度空
気を処理する場合の潜熱交換効率がよくなり、臭気移行
率を増大するおそれもない効果を有する。ただし、この
場合ゼオライトはメソ孔が少なく毛管凝縮が殆んど起ら
ないものを使用する必要がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ａ型、ＲＤ型、Ｂ型のシリカゲルの吸着平衡等
温線を示すグラフである。
温線を示すグラフである。
【図２】毛管凝縮によつて生じた三つの相へ臭気分子が
分配される様子を示すモデル図である。
分配される様子を示すモデル図である。
【図３】全熱交換器用素材の製造法を示す概略図であ
る。
る。
【図４】片波成形体の斜視図である。
【図５】ロータリー型全熱交換器用素子の斜視図であ
る。
る。
【図６】ロータリー型全熱交換器の中央垂直断面図であ
る。
る。
【図７】全熱交換器用素子の臭気移行率および臭気移行
量を示すグラフである。
量を示すグラフである。
【図８】全熱交換器用素子の試験の状況を示す説明図で
ある。
ある。
【図９】全熱交換器用素子の潜熱交換効率を示すグラフ
である。
である。
【図１０】全熱交換器用素子の潜熱交換効率を示すグラ
フである。
フである。
【符号の説明】 ２ 接着剤３，１１ ヒータ ５ Ａ型またはＲＤ型のシリカゲル微粒
子 ７，８ ノズル１３ シート１５ 全熱交換器用素材
子 ７，８ ノズル１３ シート１５ 全熱交換器用素材
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図４】
【図２】
【図６】
【図３】
【図５】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
Claims (10)
- 【請求項１】相対湿度４０％以上において吸着平衡等温
線が急激に上昇することなく高湿度から低湿度に移行す
る場合の吸着平衡等温線がヒステレシス現象を起さず即
ち吸着された湿分が毛管凝縮を起さない吸湿剤を使用
し、シートの表面に接着剤を介して該吸湿剤の微粒子を
固着させ、該シートをハニカム状に積層成形してなる臭
気移行の極めて少ない全熱交換器用素子。 - 【請求項２】吸湿剤としてＡ型およびまたはＲＤ型のシ
リカゲルを主成分とする吸湿剤を使用する請求項１記載
の臭気移行の極めて少ない全熱交換器用素子。 - 【請求項３】シートの表面１ｍ２両面当り５〜３０ｇの
吸湿剤の微粒子を固着させてなる請求項１または請求項
２記載の臭気移行の極めて少ない全熱交換器用素子。 - 【請求項４】シートが金属シートまたはプラスチツクス
シートである請求項１乃至請求項３記載の臭気移行の極
めて少ない全熱交換器用素子。 - 【請求項５】相対湿度４０％以上において吸着平衡等温
線が急激に上昇することなく高湿度から低湿度に移行す
る場合の吸着平衡等温線がヒステレシス現象を起さず即
ち吸着された湿分が毛管凝縮を起さない吸湿剤を使用
し、シートの表面に接着剤を塗布し、予備加熱によつて
半乾燥状態になつた接着剤層に該吸湿剤の微粒子を固着
させ、１００〜２５０℃の高温で加熱して接着剤を固化
せしめるとともに、該吸湿剤の微粒子の一部を接着剤層
に埋没させ他の一部を露出させた状態で固着させ、該シ
ートをハニカム状に積層成形することを特徴とする、臭
気移行の極めて少ない全熱交換器用素子の製造法。 - 【請求項６】相対湿度４０％以上において吸着平衡等温
線が急激に上昇することなく高湿度から低湿度に移行す
る場合の吸着平衡等温線がヒステレシス現象を起さず即
ち吸着された湿分が毛管凝縮を起さない吸湿剤の微粒子
を混入した接着剤をシートの表面に塗布し、１００〜２
５０℃の高温で急激に加熱して接着剤中の揮発性成分の
急激な蒸発および該吸湿剤のマイクロポアに吸着されて
いるガスの脱着により接着剤塗布層に多数の微小な連通
孔を形成せしめ、接着剤を固化させるとともに該吸湿剤
をシート表面に固着させ、該シートをハニカム状に積層
成形することを特徴とする臭気移行の極めて少ない全熱
交換器用素子の製造法。 - 【請求項７】相対湿度４０％以上において吸着平衡等温
線が急激に上昇することなく高湿度から低湿度に移行す
る場合の吸着平衡等温線がヒステレシス現象を起さず即
ち吸着された湿分が毛管凝縮を起さない吸湿剤の微粒子
および化学発泡剤を混入した接着剤をシートの両面に塗
布し、１００〜２５０℃の高温で加熱して化学発泡剤を
分解発泡させることにより連通孔を形成しながら接着剤
を固化させ、該シー卜をハニカム状に積層成形すること
を特徴とする臭気移行の極めて少ない全熱交換器用素子
の製造法。 - 【請求項８】吸湿剤としてＡ型およびまたはＲＤ型のシ
リカゲルを主成分とする吸湿剤を使用する請求項５乃至
請求項７記載の臭気移行の極めて少ない全熱交換器用素
子の製造法。 - 【請求項９】シートの表面１ｍ２両面当り５〜３０ｇの
吸湿剤の微粒子を付着させるｇ請求項５乃至請求項８記
載の臭気移行の極めて少ない全熱交換器用素子の製造
法。 - 【請求項１０】シートが金属シートまたはプラスチツク
スシートである請求項５乃至請求項９記載の臭気移行の
極めて少ない全熱交換器用素子の製造法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15722292A JP3233169B2 (ja) | 1992-05-03 | 1992-05-03 | 全熱交換器用素子およびその製造法 |
| US08/051,706 US5580370A (en) | 1992-05-03 | 1993-04-26 | Total heat energy exchanger element preventing a transfer of odors and method of manufacturing same |
| DE4313976A DE4313976B4 (de) | 1992-05-03 | 1993-04-28 | Gesamtwärmeenergie-Austauscherelement, das die Übertragung von Geruch verhindert, und Verfahren zu seiner Herstellung |
| SE9301439A SE510785C2 (sv) | 1992-05-03 | 1993-04-28 | Element för luftvärmeväxlare samt framställning av detsamma |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15722292A JP3233169B2 (ja) | 1992-05-03 | 1992-05-03 | 全熱交換器用素子およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05309771A true JPH05309771A (ja) | 1993-11-22 |
| JP3233169B2 JP3233169B2 (ja) | 2001-11-26 |
Family
ID=15644897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15722292A Expired - Fee Related JP3233169B2 (ja) | 1992-05-03 | 1992-05-03 | 全熱交換器用素子およびその製造法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5580370A (ja) |
| JP (1) | JP3233169B2 (ja) |
| DE (1) | DE4313976B4 (ja) |
| SE (1) | SE510785C2 (ja) |
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