JP5391565B2 - 光学系と、光学系の合焦方法と、これらを有する撮像装置 - Google Patents
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Description
本発明は、光学系と、光学系の合焦方法と、これらを有する撮像装置に関する。
従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適したインナーフォーカス式の光学系が提案されている（例えば、特許文献１、２を参照）。
特開平７−１９９０６６号公報
特開平３−２００９０９号公報
従来のインナーフォーカス式の光学系は、合焦群に使用されているレンズのガラスの仕様が最適化されていなかったため、無限遠距離から至近距離まで良好な光学性能を保ちながら、高い合焦性能を達成することが困難であった。
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、無限遠距離から至近距離まで良好な光学性能と合焦性能を有する光学系と、光学系の合焦方法と、これらを有する撮像装置を提供することを目的とする。
上記課題を解決するため、本発明は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
前記第１レンズ群を光軸方向に固定した状態で前記第２レンズ群を光軸方向へ移動させ、隣接するレンズ群同士の間隔を変化させて物体への合焦を行い、
前記第２レンズ群の少なくとも２つの負レンズ及び前記第２レンズ群の少なくとも３つの正レンズが以下の条件を満足することを特徴とする光学系を提供する。
νdA ＜ 50
0.00913×νdA＋ndA−2.16043 ＜ 0
ndA ＜ 1.66000
1.64000 ＜ ndB ＜ 1.86000
0 ＜ 0.00667×νdB＋ndB−1.88333
但し、νdAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νdBは前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndBは前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
前記第１レンズ群を光軸方向に固定した状態で前記第２レンズ群を光軸方向へ移動させ、隣接するレンズ群同士の間隔を変化させて物体への合焦を行い、
前記第２レンズ群の少なくとも２つの負レンズ及び前記第２レンズ群の少なくとも３つの正レンズが以下の条件を満足することを特徴とする光学系を提供する。
νdA ＜ 50
0.00913×νdA＋ndA−2.16043 ＜ 0
ndA ＜ 1.66000
1.64000 ＜ ndB ＜ 1.86000
0 ＜ 0.00667×νdB＋ndB−1.88333
但し、νdAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νdBは前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndBは前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
また、本発明は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群の少なくとも２つの負レンズ及び前記第２レンズ群の少なくとも３つの正レンズが以下の条件を満足し、
前記第１レンズ群を光軸方向に固定した状態で前記第２レンズ群を光軸方向へ移動させ、隣接するレンズ群同士の間隔を変化させて物体への合焦を行うことを特徴とする光学系の合焦方法を提供する。
νdA ＜ 50
0.00913×νdA＋ndA−2.16043 ＜ 0
ndA ＜ 1.66000
1.64000 ＜ ndB ＜ 1.86000
0 ＜ 0.00667×νdB＋ndB−1.88333
但し、νdAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νdBは前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndBは前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群の少なくとも２つの負レンズ及び前記第２レンズ群の少なくとも３つの正レンズが以下の条件を満足し、
前記第１レンズ群を光軸方向に固定した状態で前記第２レンズ群を光軸方向へ移動させ、隣接するレンズ群同士の間隔を変化させて物体への合焦を行うことを特徴とする光学系の合焦方法を提供する。
νdA ＜ 50
0.00913×νdA＋ndA−2.16043 ＜ 0
ndA ＜ 1.66000
1.64000 ＜ ndB ＜ 1.86000
0 ＜ 0.00667×νdB＋ndB−1.88333
但し、νdAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νdBは前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndBは前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
また、本発明は、前記光学系を有することを特徴とする撮像装置を提供する。
また、本発明は、前記光学系の合焦方法を有することを特徴とする撮像装置を提供する。
本発明によれば、無限遠距離から至近距離まで良好な光学性能と合焦性能を有する光学系と、光学系の合焦方法と、これらを有する撮像装置を提供することができる。
以下、本発明の実施形態に係る光学系について説明する。
実施形態に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、物体への合焦を前記第２レンズ群を光軸方向へ移動させることにより行い、第２レンズ群の少なくとも２つの負レンズが以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足する構成である。
（１） νdA ＜ 50
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＜ 0
（３） ndA ＜ 1.66000
但し、νdAは第２レンズ群の負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndAは第２レンズ群の負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
（１） νdA ＜ 50
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＜ 0
（３） ndA ＜ 1.66000
但し、νdAは第２レンズ群の負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndAは第２レンズ群の負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
条件式（１）は第２レンズ群の負レンズの媒質のアッベ数を規定したものである。条件式（１）を満足することにより軸外色収差を良好に補正することができ、良好な光学性能を達成することができる。
条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群の負レンズの媒質のアッベ数が大きくなりすぎ、光学系の軸外色収差を良好に補正できなくなる。なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を４６にすることが好ましい。
条件式（２）は、第２レンズ群の負レンズの媒質の屈折率とアッベ数の範囲を規定したものである。条件式（２）を満足することにより軸外色収差を良好に補正することができ、良好な光学性能を達成することができる。また、第２レンズ群を軽量化することができ、高い合焦性能を達成することができる。
条件式（２）の上限値を上回ると、第２レンズ群の負レンズの媒質のアッベ数が大きくなりすぎ、光学系の軸上色収差を良好に補正できなくなる。なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を−０．０１５００にすることが好ましい。
条件式（３）は第２レンズ群の負レンズの媒質の屈折率を規定したものである。条件式（３）を満足することにより、無限遠距離から至近距離まで良好な光学性能を保つことができる。また、第２レンズ群を軽量化することができ、高い合焦性能を達成することができる。
条件式（３）の上限値を上回ると、第２レンズ群の負レンズの媒質の屈折力が弱くなるため相対的に正の屈折力が強くなり、合焦時の像面湾曲収差が良好に補正できなくなる。また、負レンズの媒質の屈折率が大きくなると共にレンズの比重が大きくなりすぎ、高い合焦性能を達成することが困難になる。なお、実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を１．６５０００にすることが好ましい。
また、実施形態に係る光学系は、第２レンズ群の正レンズが、以下の条件式（４）、（５）を満足することが望ましい。
（４） 1.64000 ＜ ndB ＜ 1.86000
（５） 0 ＜ 0.00667×νdB + ndB − 1.88333
但し、ndBは第２レンズ群の正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νdBは第２レンズ群の正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数である。
（４） 1.64000 ＜ ndB ＜ 1.86000
（５） 0 ＜ 0.00667×νdB + ndB − 1.88333
但し、ndBは第２レンズ群の正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νdBは第２レンズ群の正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数である。
条件式（４）は第２レンズ群の正レンズの媒質の屈折率を規定したものである。条件式（４）を満足することにより、無限遠距離から至近距離まで良好な光学性能を達成することができる。
条件式（４）の上限値を上回ると、第２レンズ群の屈折力が強くなり過ぎるため軸上色収差を良好に補正できなくなる。また、正レンズの媒質の屈折率が大きくなると共にレンズの比重が大きくなりすぎ、高い合焦性能を達成することが困難になる。なお実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を１．８４０００、にすることが好ましい。
条件式（４）の下限値を下回ると、第２レンズ群の屈折力が弱くなり過ぎるため球面収差を良好に補正できなくなる。なお実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を１．６５０００にすることが好ましい。
条件式（５）は、第２レンズ群の正レンズの媒質の屈折率とアッベ数の範囲を規定したものである。条件式（５）を満足することにより、無限遠距離から至近距離まで良好な光学性能を達成することができる。
条件式（５）の下限値を下回ると、第２レンズ群の正レンズの媒質のアッベ数が小さくなり軸外色収差を良好に補正できなくなる。なお実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．０１０００にすることが好ましい。
また、実施形態に係る光学系は、第１レンズ群と第２レンズ群との間に開口絞りを有することが望ましい。このような構成により軸外色収差を良好に補正することができる。
また、本実施形態に係る光学系では、第１レンズ群は、合焦時に光軸方向に固定していることが望ましい。このような構成により、小型化を達成することができる。
また、本実施形態に係る光学系では、第２レンズ群は、接合レンズを有することが望ましい。このような構成により、軸上色収差及び倍率色収差を良好に補正することができる。
また、本実施形態に係る光学系では、光学系の各レンズ面は、球面または平面であることが望ましい。このような構成により、レンズ加工が容易になり加工誤差による光学性能の劣化を防ぐことができる。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化を少なくすることができる。
また、本実施形態に係る光学系では、第２レンズ群は、前記第１レンズ群より軽いことが望ましい。このような構成により、第１レンズ群で合焦する場合より第２レンズ群で合焦したほうが合焦時の負荷を小さくすることができる。また、超音波モータ等のモータ駆動にも好適となる。
また、実施形態の光学系の合焦方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、第２レンズ群の少なくとも２つの負レンズが以下の条件（１）、（２）、（３）を満足し、第２レンズ群を光軸方向へ移動させることで物体への合焦を行う構成である。
（１） νdA ＜ 50
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＜ 0
（３） ndA ＜ 1.66000
但し、νdAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
（１） νdA ＜ 50
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＜ 0
（３） ndA ＜ 1.66000
但し、νdAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ndAは前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率である。
このような構成にすることにより、高い結像性能を有するインナーフォーカス式の光学系を達成することができる。
（実施例）
以下、本実施形態に係る各実施例について図面を参照しつつ説明する。
以下、本実施形態に係る各実施例について図面を参照しつつ説明する。
（第１実施例）
図１は、第１実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
図１は、第１実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
第１実施例に係る光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
また、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１からなる。
無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側へ移動させることによって行う。
以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元値を掲げる。
表中の（面データ）において、面番号は物体側からの面の番号、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数、物面は物体面、（可変）は合焦における可変面間隔、（絞り）は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ表している。なお、空気の屈折率ｎｄ＝１．０００００は記載を省略している。また、曲率半径ｒ欄の「∞」は平面を示している。
（各種データ）において、ｆは焦点距離、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離、ｆ２は第２レンズ群の焦点距離、ｆ３は第３レンズ群の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位：「°」）、Ｙは像高、ＴＬはレンズ全長、Ｂｆは無限遠合焦状態におけるバックフォーカスをそれぞれ表している。
（可変間隔データ）において、ｆは焦点距離、βは倍率、ｄ０は物体面と最も物体側のレンズ面（第１面）との間隔、ｄｉは面番号ｉでの可変面間隔値、Ｂｆはバックフォーカスを表している。
（条件式対応値）は、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく他の適当な単位を用いることもできる。さらに、これらの記号の説明は、以降の他の実施例においても同様とし説明を省略する。
（表１）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 48.8417 11.20 1.60300 65.47
2 448.8233 0.10
3 44.0159 7.60 1.80400 46.58
4 67.5908 4.64
5 204.7044 2.30 1.67270 32.11
6 28.5061 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 52.1712 3.60 1.77250 49.61
9 14443.5010 3.30
10 -49.7521 1.50 1.58144 40.75
11 48.8814 6.00
12 -43.0322 1.40 1.58144 40.75
13 62.8163 7.30 1.77250 49.61
14 -41.0534 0.10
15 100.8291 3.40 1.69680 55.52
16 -187.3176 (可変)
17 329.9899 2.00 1.77250 49.61
18 780.7371 Bf
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 86.0
f1 = 219.1428
f2 = 71.9802
f3 = 715.7011
FNO = 1.44
2ω = 28.39
Y = 21.60
TL = 120.98
Bf = 38.12
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 85.1452 -0.11598
d0 ∞ 731.5216
d7 14.91346 2.53213
d16 3.60003 15.98136
Bf 38.12 38.12
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 40.75、 40.75
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＝ -0.20694、 -0.20694
（３） ndA ＝ 1.58144、 1.58144
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.77250、 1.77250、 1.69680
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.22007、 0.22007、 0.18379
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 48.8417 11.20 1.60300 65.47
2 448.8233 0.10
3 44.0159 7.60 1.80400 46.58
4 67.5908 4.64
5 204.7044 2.30 1.67270 32.11
6 28.5061 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 52.1712 3.60 1.77250 49.61
9 14443.5010 3.30
10 -49.7521 1.50 1.58144 40.75
11 48.8814 6.00
12 -43.0322 1.40 1.58144 40.75
13 62.8163 7.30 1.77250 49.61
14 -41.0534 0.10
15 100.8291 3.40 1.69680 55.52
16 -187.3176 (可変)
17 329.9899 2.00 1.77250 49.61
18 780.7371 Bf
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 86.0
f1 = 219.1428
f2 = 71.9802
f3 = 715.7011
FNO = 1.44
2ω = 28.39
Y = 21.60
TL = 120.98
Bf = 38.12
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 85.1452 -0.11598
d0 ∞ 731.5216
d7 14.91346 2.53213
d16 3.60003 15.98136
Bf 38.12 38.12
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 40.75、 40.75
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＝ -0.20694、 -0.20694
（３） ndA ＝ 1.58144、 1.58144
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.77250、 1.77250、 1.69680
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.22007、 0.22007、 0.18379
図２は、第１実施例に係る光学系の諸収差図を示し、（ａ）は無限遠合焦時、（ｂ）は近距離合焦時（β＝-0.11598）の諸収差図をそれぞれ示す。なお、像高はＹ＝２１．６０である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角（単位：「°」）、ＮＡは開口数、Ｈ０は物体高をそれぞれ示す。またｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。そして球面収差図、非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以降の実施例においても同様の記号を使用し、以降の説明を省略する。
各収差図より第１実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
図３は、第２実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
図３は、第２実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
第２実施例に係る光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
また、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１からなる。
無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側へ移動させることによって行う。
以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元値を掲げる。
（表２）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 49.6722 11.20 1.60300 65.47
2 357.8769 0.10
3 43.3361 7.60 1.80400 46.58
4 66.3322 4.42
5 161.8658 2.30 1.67270 32.11
6 28.5061 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 51.3573 3.60 1.80400 46.58
9 2180.315 3.30
10 -52.2845 1.50 1.60342 38.00
11 48.3972 6.00
12 -43.1588 1.40 1.60342 38.00
13 62.8163 7.30 1.80400 46.58
14 -41.997 0.10
15 105.218 3.40 1.69680 55.52
16 -187.318 (可変)
17 306.5836 2.00 1.77250 49.61
18 819.5894 Bf
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 85.0
f1 = 218.15933
f2 = 73.20767
f3 = 616.32650
FNO = 1.44
2ω = 28.75
Y = 21.60
TL = 120.76
Bf = 38.12
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 84.9999 -0.11475
d0 ∞ 731.5216
d7 14.91346 2.53213
d16 2.29346 14.67479
Bf 38.12 38.12
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 38.00、 38.00
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＝ -0.21007、 -0.21007
（３） ndA ＝ 1.60342、 1.60342
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.80400、 1.80400、 1.69680
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.23136、 0.23136、 0.18379
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 49.6722 11.20 1.60300 65.47
2 357.8769 0.10
3 43.3361 7.60 1.80400 46.58
4 66.3322 4.42
5 161.8658 2.30 1.67270 32.11
6 28.5061 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 51.3573 3.60 1.80400 46.58
9 2180.315 3.30
10 -52.2845 1.50 1.60342 38.00
11 48.3972 6.00
12 -43.1588 1.40 1.60342 38.00
13 62.8163 7.30 1.80400 46.58
14 -41.997 0.10
15 105.218 3.40 1.69680 55.52
16 -187.318 (可変)
17 306.5836 2.00 1.77250 49.61
18 819.5894 Bf
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 85.0
f1 = 218.15933
f2 = 73.20767
f3 = 616.32650
FNO = 1.44
2ω = 28.75
Y = 21.60
TL = 120.76
Bf = 38.12
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 84.9999 -0.11475
d0 ∞ 731.5216
d7 14.91346 2.53213
d16 2.29346 14.67479
Bf 38.12 38.12
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 38.00、 38.00
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＝ -0.21007、 -0.21007
（３） ndA ＝ 1.60342、 1.60342
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.80400、 1.80400、 1.69680
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.23136、 0.23136、 0.18379
図４は、第２実施例に係る光学系の諸収差図を示し、（ａ）は無限遠合焦時、（ｂ）は近距離合焦時（β＝-0.11475）の諸収差図をそれぞれ示す。なお、像高はＹ＝２１．６０である。
各収差図より第２実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
図５は、第３実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
図５は、第３実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
第３実施例に係る光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
また、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と像面Ｉ側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１からなる。
無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側へ移動させることによって行う。
以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元値を掲げる。
（表３）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 48.8417 11.20 1.60300 65.47
2 448.8233 0.10
3 44.0159 7.60 1.80400 46.58
4 67.5908 4.64
5 204.7044 2.30 1.67270 32.11
6 28.5061 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 44.3052 4.20 1.83481 42.72
9 701.4073 2.50
10 -84.1675 1.50 1.62004 36.30
11 40.6158 7.00
12 -34.0106 1.50 1.67270 32.11
13 -156.805 7.60 1.83481 42.72
14 -43.4693 0.10
15 97.7847 3.60 1.69680 55.52
16 -81.5801 (可変)
17 329.9899 2.00 1.77250 49.61
18 780.7371 Bf
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 86.0
f1 = 219.14277
f2 = 71.98016
f3 = 715.70110
FNO = 1.44
2ω = 28.38
Y = 21.60
TL = 120.87
Bf = 38.12
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 86.0011 -0.11579
d0 ∞ 731.5216
d7 13.60145 1.22012
d16 2.09728 14.47861
Bf 38.12 38.12
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 36.30、 33.79
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＝ -0.20897、 -0.20424
（３） ndA ＝ 1.62004、 1.64769
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.83481、 1.83481、 1.69680
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.23642、 0.23642、 0.18379
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 48.8417 11.20 1.60300 65.47
2 448.8233 0.10
3 44.0159 7.60 1.80400 46.58
4 67.5908 4.64
5 204.7044 2.30 1.67270 32.11
6 28.5061 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 44.3052 4.20 1.83481 42.72
9 701.4073 2.50
10 -84.1675 1.50 1.62004 36.30
11 40.6158 7.00
12 -34.0106 1.50 1.67270 32.11
13 -156.805 7.60 1.83481 42.72
14 -43.4693 0.10
15 97.7847 3.60 1.69680 55.52
16 -81.5801 (可変)
17 329.9899 2.00 1.77250 49.61
18 780.7371 Bf
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 86.0
f1 = 219.14277
f2 = 71.98016
f3 = 715.70110
FNO = 1.44
2ω = 28.38
Y = 21.60
TL = 120.87
Bf = 38.12
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 86.0011 -0.11579
d0 ∞ 731.5216
d7 13.60145 1.22012
d16 2.09728 14.47861
Bf 38.12 38.12
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 36.30、 33.79
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＝ -0.20897、 -0.20424
（３） ndA ＝ 1.62004、 1.64769
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.83481、 1.83481、 1.69680
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.23642、 0.23642、 0.18379
図６は、第３実施例に係る光学系の諸収差図を示し、（ａ）は無限遠合焦時、（ｂ）は近距離合焦時（β＝-0.11579）の諸収差図をそれぞれ示す。なお、像高はＹ＝２１．６０である。
各収差図より第３実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
図７は、第４実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
図７は、第４実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
第４実施例に係る光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２とから構成されている。
また、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６からなる。
無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側へ移動させることによって行う。
以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元値を掲げる。
（表４）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 47.1005 11.20 1.60300 65.47
2 389.6297 0.10
3 43.2050 7.60 1.80400 46.58
4 64.2685 4.23
5 193.6555 2.30 1.67270 32.11
6 28.1335 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 51.1641 3.60 1.77250 49.61
9 -1655.5923 3.30
10 -46.1050 1.50 1.58144 40.75
11 49.8060 6.00
12 -44.6366 1.40 1.58144 40.75
13 62.8163 7.30 1.77250 49.61
14 -38.9308 0.10
15 93.9046 3.40 1.69680 55.52
16 -187.3176 2.29
17 -57.0412 2.00 1.77250 49.61
18 -59.6536 (可変)
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 86.0
f1 = 219.14277
f2 = 65.48955
FNO = 1.45
2ω = 28.40
Y = 21.60
TL = 120.20
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 86.05184 -0.11454
d0 ∞ 731.5216
d7 15.10219 4.28681
d18(Bf) 38.08 48.89
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 40.75、 40.75
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＝ -0.20694、-0.20694
（３） ndA ＝ 1.58144、 1.58144
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.77250、 1.77250、1.69680
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.22007、 0.22007、0.18379
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 47.1005 11.20 1.60300 65.47
2 389.6297 0.10
3 43.2050 7.60 1.80400 46.58
4 64.2685 4.23
5 193.6555 2.30 1.67270 32.11
6 28.1335 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 51.1641 3.60 1.77250 49.61
9 -1655.5923 3.30
10 -46.1050 1.50 1.58144 40.75
11 49.8060 6.00
12 -44.6366 1.40 1.58144 40.75
13 62.8163 7.30 1.77250 49.61
14 -38.9308 0.10
15 93.9046 3.40 1.69680 55.52
16 -187.3176 2.29
17 -57.0412 2.00 1.77250 49.61
18 -59.6536 (可変)
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 86.0
f1 = 219.14277
f2 = 65.48955
FNO = 1.45
2ω = 28.40
Y = 21.60
TL = 120.20
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 86.05184 -0.11454
d0 ∞ 731.5216
d7 15.10219 4.28681
d18(Bf) 38.08 48.89
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 40.75、 40.75
（２） 0.00913×νdA + ndA −2.16043 ＝ -0.20694、-0.20694
（３） ndA ＝ 1.58144、 1.58144
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.77250、 1.77250、1.69680
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.22007、 0.22007、0.18379
図８は、第４実施例に係る光学系の諸収差図を示し、（ａ）は無限遠合焦時、（ｂ）は近距離合焦時（β＝-0.11454）の諸収差図をそれぞれ示す。なお、像高はＹ＝２１．６０である。
各収差図より第４実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
（実施例５）
図９は、第５実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
図９は、第５実施例に係る光学系のレンズ構成の無限遠合焦状態における断面図である。
第５実施例に係る光学系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
また、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１からなる。
無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側へ移動させることによって行う。
以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元値を掲げる。
（表５）
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 49.1219 11.20 1.60300 65.47
2 383.8573 0.10
3 43.0298 7.60 1.80400 46.58
4 65.1701 4.19
5 168.3702 2.30 1.67270 32.11
6 28.3841 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 51.6258 3.60 1.79500 45.30
9 -11753.4240 3.30
10 -52.1126 1.50 1.60342 38.00
11 49.5651 6.00
12 -41.8483 1.40 1.64769 33.79
13 62.8163 7.30 1.80610 40.94
14 -40.3613 0.10
15 92.9455 3.40 1.65160 58.54
16 -164.6403 (可変)
17 306.5836 2.00 1.77250 49.61
18 819.5894 Bf
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 85.0
f1 = 218.15933
f2 = 73.20767
f3 = 616.32350
FNO = 1.45
2ω = 28.76
Y = 21.60
TL = 120.69
Bf = 38.12
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 85.0000 -0.11475
d0 ∞ 731.5216
d7 14.76993 2.38860
d16 2.60043 14.98176
Bf 38.12 38.12
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 38.00、 33.79
（２） 0.00913×νdA + ndA − 2.16043 ＝ -0.21007、 -0.20424
（３） ndA ＝ 1.60342、 1.64769
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.79500、 1.80610、 1.65160
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.21382、 0.19584、 0.15873
（面データ）
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 49.1219 11.20 1.60300 65.47
2 383.8573 0.10
3 43.0298 7.60 1.80400 46.58
4 65.1701 4.19
5 168.3702 2.30 1.67270 32.11
6 28.3841 10.70
7 (絞り) ∞ (可変)
8 51.6258 3.60 1.79500 45.30
9 -11753.4240 3.30
10 -52.1126 1.50 1.60342 38.00
11 49.5651 6.00
12 -41.8483 1.40 1.64769 33.79
13 62.8163 7.30 1.80610 40.94
14 -40.3613 0.10
15 92.9455 3.40 1.65160 58.54
16 -164.6403 (可変)
17 306.5836 2.00 1.77250 49.61
18 819.5894 Bf
像面 ∞ ∞
（各種データ）
f = 85.0
f1 = 218.15933
f2 = 73.20767
f3 = 616.32350
FNO = 1.45
2ω = 28.76
Y = 21.60
TL = 120.69
Bf = 38.12
（可変間隔データ）
無限遠合焦状態 近距離合焦状態
f又はβ 85.0000 -0.11475
d0 ∞ 731.5216
d7 14.76993 2.38860
d16 2.60043 14.98176
Bf 38.12 38.12
（条件式対応値）
レンズ符号 Ｌ２２ Ｌ２３
（１） νdA ＝ 38.00、 33.79
（２） 0.00913×νdA + ndA − 2.16043 ＝ -0.21007、 -0.20424
（３） ndA ＝ 1.60342、 1.64769
レンズ符号 Ｌ２１ Ｌ２４ Ｌ２５
（４） ndB ＝ 1.79500、 1.80610、 1.65160
（５） 0.00667×νdB + ndB − 1.88333 ＝ 0.21382、 0.19584、 0.15873
図１０は、第５実施例に係る光学系の諸収差図を示し、（ａ）は無限遠合焦時、（ｂ）は近距離合焦時（β＝-0.11475）の諸収差図をそれぞれ示す。なお、像高はＹ＝２１．６０である。
各収差図より第５実施例に係る光学系は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることがわかる。
以上のように、実施形態によれば、大口径比であるが軽量な合焦群である第２レンズ群により迅速な合焦が可能であり、高い合焦精度を有し、球面収差や像面湾曲収差の変動が十分に補正された良好な光学性能を有する光学系を提供することができる。
次に、実施形態に係る光学系を搭載したカメラについて説明する。なお、第１実施例に係るインナーフォーカス式の光学系を搭載した場合について説明するが、他の実施例でも同様である。
図１１は、第１実施例に係る光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
図１１において、カメラ１は、撮影レンズ２として第１実施例に係る光学系を備えたデジタル一眼レフカメラである。カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、第１実施例に係る光学系の撮影レンズ２で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして焦点板４に結像されたこの光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へ導かれる。これにより撮影者は、被写体像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、不図示の被写体からの光は撮像素子７へ到達する。これにより被写体からの光は、撮像素子７によって撮像されて、被写体画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
カメラ１に撮影レンズ２として第１実施例に係るインナーフォーカス式の光学系を搭載することにより、高い結像性能を有するカメラを実現することができる。
なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
実施例では、２群または３群構成を示したが、４群，５群等の他の群構成にも適用可能である。
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。
また、前記合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用出来、オートフォーカス用の(超音波モーター等の)モーター駆動にも適している。特に第２レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。
また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向に振動させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としても良い。特に第２レンズ群又は第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
また、レンズ面を非球面としても構わない。また、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。
また、開口絞りは第１レンズ群と第２レンズ群との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材は設けずにレンズ枠でその役割を代用しても良い。
また、各レンズ面には、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜が施されれば、フレアやゴーストを軽減し高いコントラストの高い光学性能を達成できる。
また、第１レンズ群、第２レンズ群、第３レンズ群の各間隔を可変にしてズームレンズとして用いても良い。
なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものでないことは言うまでもない。
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
Ｌ１１ 正メニスカスレンズ
Ｌ１２ 正メニスカスレンズ
Ｌ１３ 負メニスカスレンズ
Ｌ２１ 正レンズ
Ｌ２２ 負レンズ
Ｌ２３ 負レンズ
Ｌ２４ 正レンズ
Ｌ２５ 正レンズ
Ｌ２６ 負レンズ
Ｌ３１ 正レンズ
１ カメラ
２ 撮影レンズ
３ クイックリターンミラー
４ 焦点板
５ ペンタプリズム
６ 接眼レンズ
７ 撮像素子
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
Ｌ１１ 正メニスカスレンズ
Ｌ１２ 正メニスカスレンズ
Ｌ１３ 負メニスカスレンズ
Ｌ２１ 正レンズ
Ｌ２２ 負レンズ
Ｌ２３ 負レンズ
Ｌ２４ 正レンズ
Ｌ２５ 正レンズ
Ｌ２６ 負レンズ
Ｌ３１ 正レンズ
１ カメラ
２ 撮影レンズ
３ クイックリターンミラー
４ 焦点板
５ ペンタプリズム
６ 接眼レンズ
７ 撮像素子
Claims (8)
- 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
前記第１レンズ群を光軸方向に固定した状態で前記第２レンズ群を光軸方向へ移動させ、隣接するレンズ群同士の間隔を変化させて物体への合焦を行い、
前記第２レンズ群の少なくとも２つの負レンズ及び前記第２レンズ群の少なくとも３つの正レンズが以下の条件を満足することを特徴とする光学系。
νdA ＜ 50
0.00913×νdA＋ndA−2.16043 ＜ 0
ndA ＜ 1.66000
1.64000 ＜ ndB ＜ 1.86000
0 ＜ 0.00667×νdB＋ndB−1.88333
但し、
νdA：前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
ndA ：前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νdB：前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
ndB ：前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率 - 前記第２レンズ群は、接合レンズを有することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
- 前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の間に開口絞りがあることを特徴とする請求項１又は２に記載の光学系。
- 前記光学系の各レンズ面は、球面または平面であることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の光学系。
- 前記第２レンズ群は、前記第１レンズ群より軽いことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の光学系。
- 請求項１から５のいずれか１項に記載の光学系を有することを特徴とする撮像装置。
- 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
前記第２レンズ群の少なくとも２つの負レンズ及び前記第２レンズ群の少なくとも３つの正レンズが以下の条件を満足し、
前記第１レンズ群を光軸方向に固定した状態で前記第２レンズ群を光軸方向へ移動させ、隣接するレンズ群同士の間隔を変化させて物体への合焦を行うことを特徴とする光学系の合焦方法。
νdA ＜ 50
0.00913×νdA＋ndA−2.16043 ＜ 0
ndA ＜ 1.66000
1.64000 ＜ ndB ＜ 1.86000
0 ＜ 0.00667×νdB＋ndB−1.88333
但し、
νdA：前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
ndA ：前記負レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νdB：前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
ndB ：前記正レンズの媒質のｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率 - 請求項７に記載の光学系の合焦方法を有することを特徴とする撮像装置。
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