[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

DE3247782A1 - Verfahren zum zerlegen eines in einer methanolsynthesegasanlage zu verwendenden gasgemisches bei tiefen temperaturen - Google Patents

Verfahren zum zerlegen eines in einer methanolsynthesegasanlage zu verwendenden gasgemisches bei tiefen temperaturen

Info

Publication number
DE3247782A1
DE3247782A1 DE19823247782 DE3247782A DE3247782A1 DE 3247782 A1 DE3247782 A1 DE 3247782A1 DE 19823247782 DE19823247782 DE 19823247782 DE 3247782 A DE3247782 A DE 3247782A DE 3247782 A1 DE3247782 A1 DE 3247782A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
column
separation column
hydrocarbons
liquid
fed
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19823247782
Other languages
English (en)
Other versions
DE3247782C2 (de
Inventor
Wolfgang Dipl.-Phys. Darien Conn. Förg
Freimut Dipl.-Ing. 8021 Baierbrunn-Buchenhain Marold
Walter Dipl.-Ing. 8190 Wolfratshausen Scholz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to DE19823247782 priority Critical patent/DE3247782A1/de
Priority to AU22465/83A priority patent/AU557265B2/en
Priority to ZA839481A priority patent/ZA839481B/xx
Priority to US06/564,868 priority patent/US4488890A/en
Publication of DE3247782A1 publication Critical patent/DE3247782A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE3247782C2 publication Critical patent/DE3247782C2/de
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0271—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of H2/CO mixtures, i.e. of synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0223—H2/CO mixtures, i.e. synthesis gas; Water gas or shifted synthesis gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/02—Mixing or blending of fluids to yield a certain product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/08—Internal refrigeration by flash gas recovery loop

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

LINDE AKTIENGESELLSCHAFT
(H 1372) H 82/102
Sti/fl 22.12.1982
Verfahren zum Zerlegen eines in einer Methanolsynthesegasanlage zu verwendenden Gasgemisches bei tiefen Temperaturen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Zerlegen eines im wesentlichen Wasserstoff, C.+-Kohlenwasserstoffe und Kohlenmonoxid enthaltenden Gasgemisches bei tiefen Temperaturen zur weiteren Verarbeitung in der Methanolsynthese.
Ein derartiges Verfahren ist beispielsweise in Linde-Berichte aus Technik und Wissenschaft, Nr. 51, 1982, Seiten 7 bis 9 beschrieben. Vorgereinigtes, d.h. von CO», H3S und gegebenenfalls COS-befreites Gas wird nach adsorptiver Entfernung von SpurenverunreJLnigungen soweit abgekühlt, daß CO sowie die Begleitkomponenten Ar, N2 und CH. auskondensieren. Das Kondensat wird zur Abtrennung von noch mitgelöstem Wasserstoff einem Wasserstoffstripper zugeführt. Das entgaste Kondensat wird sodann in eine Methan-CO-Trennsäule eingespeist. Das als Sumpfprodukt gewonnene Methan wird als Brenngas abgegeben. Rein-CO, das vom Kopf der Trennkolonne abzieht, wird nach Anwärmung auf den Abgabedruck verdichtet. Ein CO-Kreislaufstrom wird in dem Prozeß zurückgeführt und verflüssigt. Er dient teils als Rücklauf für die Methan-CO-Trennkolonne, teils als Kältemittel.
Form. 5729 7,78
Bei diesem Verfahren wird das im Rohgas enthaltene Kohlenmonoxid getrennt vom Wasserstoff unter reduziertem Druck ge"·* wonnen und wieder komprimiert. Soll jedoch das bei der Tieftemperaturzerlegung gewonnene CO für die Methanolsynthese verwendet werden, so bedeutet dies einen zusätzlichen Energieaufwand.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Verfügung zu stellen, mit dem auf energetisch günstige und somit kostensparende Weise das Kohlenmonoxid möglichst weitgehend in dem für die Methanolsynthese zu verwendenden Druckgas verbleibt und der mit den C1^Kohlenwasserstoffen abgetrennte und bei reduziertem Druck gewonnene Kohlenmonoxidanteil minimiert wird.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß .dadurch gelöst, daß das Gasgemisch abgekühlt und anschließend einer Waschsäule zur Auswaschung der C. ^Kohlenwasserstoffe mit flüssigem CO zugeführt wird, das im wesentlichen mit C. ^Kohlenwasserstoffen beladene CO als Sumpfprodukt von der Säule abgezogen und zu einer C. -C0-Trennsäule geführt und ein im wesentlichen Wasserstoff und Kohlenmonoxid enthaltendes Kopfprodukt aus der Waschsäule gewonnen wird.
Es hat sich gezeigt, daß bei Anwendung einer CO-Wäsche der Kohlenmonoxidanteil des Rohgases im gewaschenen Gas gehalten werden kann. Dabei liegt die Kopftemperatur der Waschsäule höher und somit energetisch günstiger einstellbar. Weiterhin ist der von denC.. +-Kohlenwasserstoffen abzutrennende Kohlenmonoxidanteil reduziert, wodurch sich eine kleinere Trennsäule und geringerer Energieaufwand ergeben.
Insbesondere ist erfindungsgemäß vorgesehen, daß das verwendete flüssige CO aus einem CO-Kreislauf zugeführt wird. 35
Form. 5729 7.78
Bevorzugt werden die C.+-Kohlenwasserstoffe bis auf einen Restgehalt von 0,05 bis 0,2 Mol%, vorzugsweise 0,08 bis 0,12 Mol%, ausgewaschen. Das auf diese Weise gewonnene Kopfprodukt kann damit direkt einer Methanolsyntheseanlage zugeführt werden.
Gemäß einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird vorgeschlagen, das Sumpfprodukt der Waschsäule auf einen Zwischendruck zu entspannen, der so gelegt wird, daß durch diese Verfahrensweise noch mitgelöste Anteile von Wasserstoff vor der Trennung des CO von den C. -Kohlenwasserstoffen weitgehend abgetrennt werden. Die dabei freigesetzte gasförmige Fraktion wird abgezogen und gegebenenfalls in das Rohgas zurückgeführt. Die verbleibende Flüssigkeit wird der C1+-CO-Trennsäule zugeführt. Um gelösten Wasserstoff noch vollkommener aus der Flüssigkeit zu entfernen, wird vorgeschlagen, die zwischenentspannte Flüssigkeit zu beheizen.
Das als Kopfprodukt von der C.+-CO-Trennsäule abgezogene CO wird angewärmt, verdichtet und nach erneuter Abkühlung zum Teil als Heizmedium für die Trennsäule und zum Teil zur Kälteerzeugung verwendet. Insbesondere wird der bei der Beheizung der Trennsäule kondensierte CO-Strom als Rücklaufflüssigkeit für die Waschsäule und die C1+-C0-Trennsäule verwendet.
Für den Fall, daß der Verfahrensdruck in der Waschsäule über dem auf die Bedürfnisse der Sumpfheizung der Trennsäule einzustellenden CO-Kreislaufdruck liegt, ist erfindungsgemäß vorgesehen, das flüssige CO vor Einspeisung in die Waschsäule auf den gegenüber dem des Kreislauf-CO erhöhten Verfahrensdruck zu fördern.
Weiterhin besteht die Möglichkeit, bei der Abkühlung des
Form. 5729 7.78
Gasgemisches ein mit C1^Kohlenwasserstoffen angereichertes Vorkondensat zu gewinnen und separat in die C1+-CO-Trennsäule einzuführen. Hierdurch ergeben sich Verbesserungen der Rektifikationsverhältnisse und damit Einsparungen an Energieaufwand bei der C1 -CO-Trennung.
Zur Reduzierung des Wasserstoff- und Kohlenmonoxidgehaltes im Sumpfprodukt der Waschsäule ist überdies vorgesehen, den Sumpf der Waschsäule mittels Rohgas oder CO-Kreislaufgas zu beheizen.
Das erfindungsgemäße Verfahren wird insbesondere bei der Gewinnung eines methanfreien H2-CO-Gemisches aus Rohmethanolsynthesegas angewendet.
Im folgenden sei das erfindungsgemäße Verfahren anhand eines in der Figur schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert.
CO9- und Η-,Ο-freies Rohgas, das im wesentlichen Wasserstoff, C1+-Kohlenwasserstoffe und Kohlenmonoxid enthält, wird über Leitung 1 herangeführt und in einem Wärmetauscher 2 gegen kaltes Zerlegungsprodukte abgekühlt. Hierbei tritt eine Teilkondensation der C. ^Kohlenwasserstoffe auf.
Der abgekühlte Gasstrom tritt sodann über Leitung 3 mit einer Temperatur von ca. 108 K in eine Waschsäule 4 ein. Am Kopf der Waschsäule wird flüssiges CO aus Leitung 5 mit einer Temperatur von etwa 100 K aufgegeben. Das flüssige CO nimmt aus dem nach oben strömenden Gas C. ^Kohlenwasserstoffe und etwas Wasserstoff und Inerte, wie Stickstoff auf. Am Kopf der Waschsäule 4 wird über Leitung 6 ein im wesentlichen Wasserstoff- und Kohlenmonoxid sowie noch ca. 0,1 Mol% C.+-Kohlenwasserstoffe enthaltendes Kopfprodukt abgezogen und einer Methanolsyntheseanlage zugeführt.
Form. 572« 7.78
Das Sumpfprodukt der Waschsäule 4 wird über Leitung 7 abgezogen, auf einen Zwischendruck von etwa 6 bar entspannt (8) und einem Abscheider 9 zugeführt. Das bei der Entspannung freiwerdende wasserstoffreiche Gas wird über Leitung 10 abgezogen. Die verbleibende Flüssigkeit, im wesentlichen C1+- Kohlenwasserstoffe und CO,wird teilweise über Leitung 11 nach weiterer Entspannung (12) auf ca. 3 bar direkt einer Trennsäule 13 zugeführt. Ein anderer Teil der Flüssigkeit wird über Leitung 14 nach teilweiser Verdampfung im Wärmetauscher 2 ebenfalls in die Trennsäule 13 eingespeist.
Vom Sumpf dieser Trennsäule 13 werden über Leitungen 15a und 15b die reinen C. ^Kohlenwasserstoffe teils gasförmig, teils flüssig abgezogen und als SNG abgegeben.
Das Kopfprodukt in Leitung 16 der Trennsäule 1st CO. Der größte Teil des CO wird zusammen mit Entspannungsgas aus einer Expansionsturbine 17 und Leitung 18 über Leitung 16 in Wärmetauscher 19 und 20 angewärmt. Der andere Teil kann über Leitung 21 in Wärmetauscher 2 angewärmt werden. Nach der Anwärmung wird das CO verdichtet (22) und vorwiegend wieder in die Anlage zurückgeführt. Ein kleiner Teilstrom kann über Leitung 23 dem Methanolsynthesegas zur Feineinstellung der Synthesegaszusammensetzung in Leitung 6 zugemischt werden.
Der komprimierte CO-Kreislaufstrom in Leitung 24 dient nach Abkühlung im Wärmetauscher 20 teils der Kälteerzeugung in der Expansionsturbine 17, teils über Leitung 24 der Beheizung der Trennsäule 13. Der im Verdampfer 26 der Trennsäule 13 kondensierte CO-Strom bildet die Rücklauf-. flüssigkeiten für die beiden Säulen 13 und 4 über Leitung bzw. 5. Gegebenenfalls kann das über Leitung 5 der Waschsäule 4 zugeführte CO mit einer gestrichelt dargestellten Pumpe 28 auf den Verfahrensdruck gefördert werden.
Form. S729 7.78
1 In der folgenden Tabelle ist eine Stoffbilanz für das erfindunqsgemäße Verfahren zusammengestellt.
Tabelle
59 ROHGAS mol/s .472. 5 % SNG ,30 mol/s 5 ,2 METHANOLSYNTHE-
SEGAS		 48 mol/s 212 ENTSPANNUNGS-
GAS		 ,29 mol/s >12
0 % 1 5, 0 - ,20 - 0 ,8 % 23 1.452.51 26,5 % ,50 19.99 5,5
H? 24 ,32 600, 0 ,50 - 394 ,7 71, 00 4,75 40 ,84 0,25
0 ,20 5, 0 1 ppm 400 ,7 o, 20 569,08 0 ,36 25,72
co 16 ,17 400, 0 1 212 28, 09 4,02 51 ,01 0,18
Ar ,20 482, 5 0 0, 1,82 0 3,48
CH4 ,11 2. 98 2,0 0, 2.032,18 7 49,62
T(K) 215 ,0
P
(bar)		 28
Form. 572» 7.7«

Claims (10)

  1. (H 1372) H 82/102
    Sti/fl 2 2.12.82
    Patentansprüche
    1 1. »Verfahren zum Zerlegen eines im wesentlichen Wasserstoff,
    V /C. +-Kohlenwasserstoffe und Kohlenmonoxid enthaltenden
    Gasgemisches bei tiefen Temperaturen zur weiteren Verarbeitung in der Methanolsynthese, dadurch gekennzeichnet, daß das Gasgemisch abgekühlt und anschließend einer Waschsäule zur Auswaschung der C. -Kohlenwasserstoffe mit flüssigem CO zugeführt wird, das im wesentlichen mit C.+-Kohlenwasserstoffen beladene CO als Sumpfprodukt von der Säule abgezogen und zu einer C1+-CO-Trennsäule geführt und ein im wesentlichen Wasserstoff und Kohlenmonoxid enthaltendes Kopfprodukt gewonnen wird.
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das verwendete flüssige CO aus einem CO-Kreislauf zugeführt.
  3. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
    daß die C-+-Kohlenwasserstoffe bis auf einen Restgehalt von 0,05 bis 0,2 Mol%, vorzugsweise 0,08 bis 0,12 Mol% ausgewaschen werden.
    Form. S729 7.78
  4. 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet , daß das Sumpfprodukt auf einen Zwischendruck entspannt, die dabei freigesetzte gasförmige Fraktion abgezogen und gegebenenfalls in das Rohgas zurückgeführt und die verbleibende Flüssigkeit der C. +-CO-Trennsäule zugeführt wird.
  5. 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das zwischenentspannte Sumpfprodukt beheizt wird.
  6. 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das als Kopfprodukt von der C1+-C0-Trennsäule abgezogene CO angewärmt, verdichtet und nach erneuter Abkühlung zum Teil als Heizmedium für die Trennsäule und zum Teil zur Kälteerzeugung verwendet wird.
  7. 7. Verfahren nach Anspruchs, dadurch gekennzeichnet, daß der bei der Beheizung der Trennsäule kondensierte CO-Strom als Rücklaufflüssigkeit für die Waschsäule und die C1+-CO-Trennsäule verwendet wird.
  8. 8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das flüssige CO vor Einspeisung in die Waschsäule auf einen gegenüber dem des Kreislauf-CO erhöhten Verfahrensdruck gefordert wird.
  9. 9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Abkühlung des Gasgemisches ein mit C. ^Kohlenwasserstoffen angereichertes Vorkondensat gewonnen und separat in die C1+-CO-Trennsäule eingeführt wird.
  10. 10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß zur Reduzierung des Wasserstoff- und Kohlenmonoxidgehaltes in dem Sumpfprodukt die Waschsäule am Sumpf mittels Rohgas oder Kreislauf-CO beheizt wird.
    Form. 5729 7.78
DE19823247782 1982-12-23 1982-12-23 Verfahren zum zerlegen eines in einer methanolsynthesegasanlage zu verwendenden gasgemisches bei tiefen temperaturen Granted DE3247782A1 (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19823247782 DE3247782A1 (de) 1982-12-23 1982-12-23 Verfahren zum zerlegen eines in einer methanolsynthesegasanlage zu verwendenden gasgemisches bei tiefen temperaturen
AU22465/83A AU557265B2 (en) 1982-12-23 1983-12-16 Low temp separation of hydrocarbons from gaseous mixture containing co
ZA839481A ZA839481B (en) 1982-12-23 1983-12-21 Low-temperature separation of gaseous mixture for methanol synthesis
US06/564,868 US4488890A (en) 1982-12-23 1983-12-23 Low temperature separation of gaseous mixture for methanol synthesis

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19823247782 DE3247782A1 (de) 1982-12-23 1982-12-23 Verfahren zum zerlegen eines in einer methanolsynthesegasanlage zu verwendenden gasgemisches bei tiefen temperaturen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE3247782A1 true DE3247782A1 (de) 1984-06-28
DE3247782C2 DE3247782C2 (de) 1988-01-14

Family

ID=6181610

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19823247782 Granted DE3247782A1 (de) 1982-12-23 1982-12-23 Verfahren zum zerlegen eines in einer methanolsynthesegasanlage zu verwendenden gasgemisches bei tiefen temperaturen

Country Status (4)

Country Link
US (1) US4488890A (de)
AU (1) AU557265B2 (de)
DE (1) DE3247782A1 (de)
ZA (1) ZA839481B (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0898136A2 (de) * 1997-08-12 1999-02-24 Air Products And Chemicals, Inc. Kryogenische Einstellung vom Wasserstoff/Kohlenoxydgehalt von Synthesegas

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3515949A1 (de) * 1984-06-14 1985-12-19 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum abtrennen von co(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts) aus einem gasgemisch
US4657571A (en) * 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
US4680041A (en) * 1985-12-30 1987-07-14 Phillips Petroleum Company Method for cooling normally gaseous material
US4675035A (en) * 1986-02-24 1987-06-23 Apffel Fred P Carbon dioxide absorption methanol process
US5026952A (en) * 1986-08-06 1991-06-25 Linde Aktiengesellschaft Process for separating C2 + or C3 + or C4 hydrocarbons from a gaseous mixture
FR2615184B1 (fr) * 1987-05-15 1989-06-30 Elf Aquitaine Procede cryogenique de desulfuration selective et de degazolinage simultanes d'un melange gazeux consistant principalement en methane et renfermant egalement h2s ainsi que des hydrocarbures en c2 et plus
DE3802552A1 (de) * 1988-01-28 1989-08-10 Linde Ag Verfahren zum reinigen eines gasgemisches
DE3829878A1 (de) * 1988-09-02 1990-03-08 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum behandeln eines kohlenwasserstoffe und h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s enthaltenden erdgases
US6098425A (en) * 1993-10-01 2000-08-08 Stothers; William R. Thermodynamic separation
WO1999067587A1 (en) 1998-06-25 1999-12-29 Process Systems International, Inc. Cryogenic and membrane synthesis gas production
EP1479990A1 (de) * 2003-05-19 2004-11-24 L'Air Liquide Société Anonyme à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et Exploitation des Procédés Georges Claude Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Gemisches, das mindestens 10% Kohlenstoff-Monoxid enthält
US7617701B2 (en) * 2004-04-07 2009-11-17 L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for providing a fluid mixture containing at least 10% carbon monoxide
FR2915791B1 (fr) * 2007-05-04 2009-08-21 Air Liquide Procede et appareil de separation d'un melange d'hydrogene, de methane et de monoxyde de carbonne par distillation cryogenique
US20100251765A1 (en) 2009-04-01 2010-10-07 Air Products And Chemicals, Inc. Cryogenic Separation of Synthesis Gas
EP3057684B1 (de) 2013-10-16 2018-03-21 Saudi Basic Industries Corporation Verfahren zur entfernung von chlorierten kohlenwasserstoffen aus co2
EP3057703A1 (de) 2013-10-16 2016-08-24 Saudi Basic Industries Corporation Reinigung von kohlendioxidströmen
FR3018599B1 (fr) * 2014-03-17 2019-06-28 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede et appareil de separation cryogenique d’un gaz de synthese contenant du monoxyde de carbone, du methane et de l’hydrogene
FR3041336B1 (fr) * 2015-09-18 2017-09-01 Air Liquide Procede et appareil de production d'un melange de monoxyde de carbone et d'hydrogene
FR3084453B1 (fr) * 2018-07-25 2020-11-27 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d'un melange de monoxyde de carbone, d'hydrogene et de methane pour la production de ch4
ES2831352T3 (es) 2018-09-06 2021-06-08 Air Prod & Chem Doble producción de H2 y CO con regulación de CO
FR3097951B1 (fr) 2019-06-26 2022-05-13 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d’un gaz de synthese pour la production de ch4
FR3120431B1 (fr) * 2021-03-05 2023-03-31 Air Liquide Purification de monoxyde de carbone par distillation cryogénique

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3649558A (en) * 1967-08-27 1972-03-14 Linde Ag Process and apparatus for the production of ammonia synthesis gas
US4102659A (en) * 1976-06-04 1978-07-25 Union Carbide Corporation Separation of H2, CO, and CH4 synthesis gas with methane wash
GB2043608B (en) * 1979-03-08 1983-12-21 Air Prod & Chem Ammonia synthesis gas
DE2912761A1 (de) * 1979-03-30 1980-10-09 Linde Ag Verfahren zum zerlegen eines gasgemisches
US4338107A (en) * 1980-10-30 1982-07-06 Union Carbide Corporation Wash system gas separation

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Linde-Berichte aus Technik und Wissenschaft, Nr.51, 1982, S.7-9 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0898136A2 (de) * 1997-08-12 1999-02-24 Air Products And Chemicals, Inc. Kryogenische Einstellung vom Wasserstoff/Kohlenoxydgehalt von Synthesegas
EP0898136A3 (de) * 1997-08-12 1999-07-28 Air Products And Chemicals, Inc. Kryogenische Einstellung vom Wasserstoff/Kohlenoxydgehalt von Synthesegas

Also Published As

Publication number Publication date
AU2246583A (en) 1984-06-28
DE3247782C2 (de) 1988-01-14
AU557265B2 (en) 1986-12-18
US4488890A (en) 1984-12-18
ZA839481B (en) 1984-08-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3247782C2 (de)
DE69201038T2 (de) Verfahren und Vorrichtung für die Herstellung von Kohlenoxid und Wasserstoff.
DE69915722T2 (de) Verfahren und Vorrichtung für die Herstellung von Kohlenmonoxid und Wasserstoff
EP0092770B1 (de) Verfahren zur Gewinnung von Kohlenmonoxid
DE69504735T2 (de) Verfahren und Anlage zur Herstellung von Kohlenmonoxyd
EP0701968B1 (de) Verfahren zum Gewinnen einer Kohlenmonoxid-Reinfraktion
EP0017174A1 (de) Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches
DE69909143T2 (de) Trennung von Kohlenstoffmonoxid aus stickstoffverschmutzten, Wasserstoff und Methan enthaltenden Gasgemischen
EP0100923A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Zerlegung eines Gasgemisches
DE69900516T2 (de) Verfahren und Anlage zur kombinierter Herstellung einer Ammoniak-Synthesemischung und Kohlenmonoxyd
DE69829248T2 (de) Kryogenische Einstellung vom Wasserstoff/Kohlenoxydgehalt von Synthesegas
DE69905426T2 (de) Verfahren zur Herstellung von Kohlenmonoxid
DE3876115T2 (de) Rueckgewinnungsverfahren von argon.
DE19541339B4 (de) Verfahren zum Gewinnen von Kohlenmonoxid
DE69308096T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von ultrahochreinem Stickstoff
DE4030749A1 (de) Verfahren zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP0313883B1 (de) Verfahren zur Wasserstoff-Kohlenmonoxid-Zerlegung mittels partieller Kondensation bei tiefer Temperatur
DE4210638A1 (de) Verfahren zur gewinnung von hochreinem wasserstoff und hochreinem kohlenmonoxid
DE102017006552A1 (de) Verfahren zur Gewinnung von Gasprodukten
DD142749A5 (de) Verfahren zur gewinnung von kohlenmonoxid und wasserstoff
EP0325956B1 (de) Verfahren zum Reinigen eines Gasgemisches
DE3532248C2 (de)
DE3315930A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur zerlegung eines gasgemisches
DE3319986A1 (de) Verfahren zum abtrennen von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen aus erdgas
DE3340631A1 (de) Verfahren zum trennen von gas- und/oder fluessigkeitsgemischen

Legal Events

Date Code Title Description
8110 Request for examination paragraph 44
D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8339 Ceased/non-payment of the annual fee