DE19939235A1

DE19939235A1 - Verfahren zum Erzeugen von heissen Gasen in einer Verbrennungseinrichtung sowie Verbrennungseinrichtung zur Durchführung des Verfahrens

Info

Publication number: DE19939235A1
Application number: DE19939235A
Authority: DE
Inventors: Wolfgang Polifke; Alexander Ni; Franz Joos
Original assignee: Asea Brown Boveri AG Switzerland; Asea Brown Boveri AB
Current assignee: Ansaldo Energia Switzerland AG
Priority date: 1999-08-18
Filing date: 1999-08-18
Publication date: 2001-02-22
Anticipated expiration: 2019-08-19
Also published as: US20030041588A1; US6581385B2; GB2355517A; GB0020469D0; GB2355517B; JP2001090951A; US6449951B1; DE19939235B4

Abstract

Bei einer Verbrennungseinrichtung (10), insbesondere für den Antrieb von Gasturbinen, umfassend eine Mehrzahl von Brennern (12, ..., 15) gleicher thermischer Leistung, welche parallel zu einer Achse (28) in eine gemeinsame Brennkammer (11) arbeiten, wird auf einfache Weise eine wirksame Unterdrückung von thermo-akustischen Verbrennungsinstabilitäten dadurch erreicht, dass die Brenner (12, ..., 15) untereinander derart unterschiedlich ausgebildet sind, dass die von ihnen erzeugten Flammen (24, ..., 27) bzw. Flammenfronten entlang der Achse (28) verteilt positioniert sind.

Description

TECHNISCHES GEBIET

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf das Gebiet der Verbrennungstechnik. Sie betrifft eine Verbrennungseinrichtung, insbesondere für den Antrieb von Gas turbinen, umfassend eine Mehrzahl von Brennern gleicher thermischer Leistung, welche parallel zu einer Achse in eine gemeinsame Brennkammer arbeiten.

Eine solche Verbrennungseinrichtung ist z. B. aus der EP-B1-0 571 782 der An melderin bekannt.

STAND DER TECHNIK

Thermoakustische Verbrennungsinstabilitäten können einen sicheren und verläss lichen Betrieb moderner Gasturbinen mit Vormischung ernsthaft behindern. Einer der für diese Instabilitäten verantwortlichen Mechanismen basiert auf einer Rück kopplungsschleife, welche die Druck- und Geschwindigkeitsschwankungen bei der Brennstoffeinspritzung, die durch Strömung transportierten (konvektiven) Brenn stoffinhomogenitäten und die Wärmefreisetzungsrate einbezieht.

Ein fundamentales Stabilitätskriterium für das Auftreten von thermoakustischen Verbrennungsinstabilitäten ist das Rayleigh-Kriterium, das wie folgt formuliert wer den kann:
Sobald eine Flamme in einem akustischen Resonator eingeschlossen ist, können thermoakustische selbsterregte Schwingungen auftreten, wenn gilt

Hierbei ist Q' die augenblickliche Abweichung der integralen Wärmefreisetzungs rate von ihrem mittleren (stationären) Wert, p' bezeichnet die Druckschwankun gen, und T bezeichnet die Periodendauer der Schwingungen (1/T = f ist die Fre quenz der Schwingungen). Bei der Formel (1) ist angenommen, dass die räum liche Ausdehnung der Wärmefreisetzungszone hinreichend klein ist, um mit inte gralen Werten von Q' und p' zu arbeiten. Eine Erweiterung auf die allgemeinere Situation mit einer verteilten Wärmefreisetzung Q'(x) und einer kleinen akustischen Wellenlänge ergibt sich unmittelbar und führt zu einem sogenannten Rayleigh- Index. Das Rayleigh-Kriterium (1) besagt, dass eine Instabilität nur auftreten kann, wenn Schwankungen der Wärmefreisetzung und des Druckes wenigstens bis zu einem gewissen Grade miteinander in Phase sind.

In einer Verbrennungseinrichtung mit Vormischung hängt die augenblickliche Wärmefreisetzungsrate unter anderem von der augenblicklichen Brennstoffkon zentration in der vorgemischten Brennstoff-Luft-Mischung ab, welche in die Ver brennungszone eintritt. Die Brennstoffkonzentration ihrerseits kann durch (akusti sche) Druck- und Geschwindigkeitsschwankungen in der Nähe der Brennstoffein spritzvorrichtung beeinflusst werden, vorausgesetzt, dass die Luftzuführung und die Brennstoffeinspritzvorrichtung nicht akustisch steif sind. Diese letztgenannte Bedingung ist üblicherweise erfüllt, d. h., der Druckabfall der Luftströmung entlang der Brennstoffeinspritzregion des Brenners ist üblicherweise ziemlich gering, und selbst der Druckabfall entlang der Brennstoffeinspritzvorrichtung ist im allgemei nen nicht gross genug, um die Brennstoffzuleitung von der Akustik in der Verbren nungseinrichtung abzukoppeln. Die Beziehung zwischen der Akustik an der Brennstoffeinspritzvorrichtung und der Wärmefreisetzung in der Strömung kann mit den einfachsten Ausdrücken wie folgt formuliert werden:

Hierbei bezeichnen x_l den Ort der Brennstoffeinspritzung und u(x) und u'(x) die Strömungsgeschwindigkeit bzw. deren momentane zeitliche Änderung, während τ die Zeitverzögerung ist, die den Tatbestand ausdrückt, dass Brennstoffinhomo genitäten, die an der Brennstoffeinspritzvorrichtung entstehen, von der Flamme nicht sofort gespürt werden, sondern erst, nachdem sie von der mittleren Strö mung vom Einspritzort zur Flammenfront transportiert worden sind. In einer selbstzündenden Verbrennungseinrichtung wird τ durch die Kinetik der chemi schen Reaktionen bestimmt, welche den Ort der Flamme bestimmt. In einer her kömmlichen Verbrennungseinrichtung mit Vormischung dagegen wird die Flamme mit einem Flammenhalter ("flame holder") verankert, der unterschiedliche Ausge staltungen ("bluffbody", "V-gutter", Rezirkulationszone oder dgl.) annehmen kann. Die Zeitverzögerung hängt in diesem Fall von der mittleren Strömungsgeschwin digkeit und dem Abstand zwischen Einspritzort und dem Flammenhalter ab. In jedem Fall kann die Zeitverzögerung näherungsweise beschrieben werden durch

wobei I den Abstand zwischen dem Einspritzort und der Flammenfront bezeichnet, während U(x) die mittlere Strömungsgeschwindigkeit in der Vormischzone des Brenners ist, mit der die Brennstoffinhomogenitäten in der Strömung von der Ein spritzvorrichtung zur Flamme transportiert werden.

Zusammenfassend kann gesagt werden, dass die Gleichung (2) den Umstand ausdrückt, dass ein augenblicklicher Zuwachs in der Geschwindigkeit der an der Brennstoffeinspritzvorrichtung vorbeiströmenden Luft (erster Term auf der rechten Seite der Gleichung) zu einer Verdünnung der Brennstoff-Luft-Mischung und einer entsprechenden Reduzierung der Wärmefreisetzung führt, während ein Druckzu wachs an der Brennstoffeinspritzvorrichtung (zweiter Term auf der rechten Seite der Gleichung) den augenblicklichen Brennstoffmassenfluss reduziert und damit ebenfalls die Wärmefreisetzungsrate herabsetzt. Es sei darauf hingewiesen, dass - selbst wenn die Brennstoffeinspritzvorrichtung akustisch "steif" ist (d. h. Δp → ∞) - Brennstoffinhomogenitäten an der Einspritzvorrichtung erzeugt werden können.

Was die thermoakustische Stabilität anbelangt, ermöglicht eine Zeitverzögerung wie sie in Gleichung (2) auftritt, im allgemeinen eine resonante Rückkopplung und eine Verstärkung von infinitesimalen Störungen. Natürlich hängen die exakten Be dingungen und Frequenzen, bei denen selbsterregte Schwingungen auftreten, auch von den mittleren Strömungsbedingungen ab, und zwar insbesondere den Strömungsgeschwindigkeiten und Temperaturen, sowie von der Akustik der Ver brennungseinrichtung, wie z. B. den Randbedingungen, Eigenfrequenzen, Dämp fungsmechanismen, etc.. Nichtsdestoweniger stellt die Beziehung zwischen den akustischen Eigenschaften und den Schwankungen in der Wärmefreisetzung, wie sie in Gleichung (2) beschrieben ist, eine ernstzunehmende Bedrohung der ther moakustischen Stabilität der Verbrennungseinrichtung dar. Es sollte daher ein Weg gefunden werden, um diesen Mechanismus von allem Anfang an zu unter drücken.

Grundsätzlich ist es im Rahmen der o. g. Überlegungen denkbar, eine Unter drückung von thermoakustischen Instabilitäten durch eine Verteilung von unter schiedlichen Zeitverzögerungen auf der Zeitachse herbeizuführen. Der einge spritzte Brennstoff wird dabei in zwei oder mehr einzelne Ströme oder "Parzellen" aufgeteilt, die alle im Bezug aufeinander unterschiedliche Zeitverzögerungen und entsprechend unterschiedliche Phasen aufweisen. Idealerweise hätte eine solche Aufteilung in verschiedene Brennstoffströme Schwankungen in der Wärmefreiset zung Q'_i (i = 1, 2, . . .) zur Folge, derart, dass

gelten würde. Dadurch wäre sichergestellt, dass das Rayleigh-Kriterium (1) nicht erfüllt werden kann. In der Praxis ist eine solch exakte Auslöschung weder mög lich noch notwendig; es reicht aus, die Stärke der resonanten Rückkopplung so weit herabzusetzen, dass die dissipativen Effekte innerhalb des Systems stärker sind als die Verstärkungsmechanismen.

In der Vergangenheit ist nun bereits vorgeschlagen worden (DE-A1-198 09 364) innerhalb eines Brenners oder in mehreren parallel in eine Brennkammer arbei tenden Brennern Brennstoff axial abgestuft in unterschiedlichen axialen Abstän den zum Ort der Wärmefreisetzung einzuspritzen. Somit werden Teilmengen des Brennstoffes mit unterschiedlich langen konvektiven Verzugszeiten vom Ort der Eindüsung bis zur Flamme transportiert, was ungleiche Phasenlagen und somit eine Abschwächung der resonanten Rückkopplung zur Folge hat. Eine solche Lö sung hat jedoch den Nachteil, dass die Brennstoffeinspritzung aufgrund der axia len Abstufung apparativ vergleichsweise aufwendig gestaltet ist: Wird nämlich in nerhalb eines Brenners axial abgestuft eingespritzt, ist eine Mehrzahl von hinter einander angeordneten separaten Einspritzöffnungen notwendig. Werden dage gen mehrere parallele Brenner mit unterschiedlichen axialen Einspritzorten ein gesetzt, müssen die Brenner aufgrund ihrer unterschiedlichen Konfiguration ein zeln angefertigt werden, was die Herstellung und Lagerhaltung erheblich verteuert. In jedem Falle besteht bei weit stromauf liegender Brennstoffeindüsung auch die erhöhte Gefahr eines sog. Flammenrückschlags, welcher zu thermischer Überla stung und Zerstörung des Brenners führen kann.

Andere aus dem Stand der Technik bekannte Lösungen des Problems der Ver brennungsinstabilitäten beziehen sich darauf, die Wärmefreisetzung entlang der Achse der Verbrennungseinrichtung zu verteilen, indem die erzeugten Flammen bzw. Flammenfronten axial verteilt positioniert werden. Die US-A-5,471,840 schlägt dazu vor, bei dem einzelnen Brenner jeweils ausgangsseitig zusätzliche Flammenhalter anzuordnen, die einen Teil der Verbrennung (bzw. Flammenfron ten) stromaufwärts aus der Brennkammer in das Strömungsrohr des Brenners verlagern. Nachteilig ist dabei jedoch, dass jeder Brenner mit den Flammenhaltern ausgerüstet werden muss. Nachteilig ist auch, dass die Flammenhalter thermisch hoch belastet sind und somit sehr aufwendig gekühlt und aus einem hochtempe raturfesten Material (Keramik) gefertigt werden müssen. Gleichwohl ergeben sich Probleme mit der Langzeitfestigkeit.

In der US-A-5,901,549 wird demgegenüber vorgeschlagen, einen bezüglich der Achse asymmetrisch arbeitenden Pilotbrenner zu verwenden, um bei den angren zenden Vormischbrennern längere und kürzere Flammen zu erzeugen. Nachteilig ist dabei vor allem, dass ein Pilotbrenner im Diffusionsbetrieb arbeitet, somit hohe NOx-Emissionen erzeugt und deshalb im Vollastbetrieb nicht eingesetzt werden kann. Nachteilig ist auch, dass für die Unterdrückung der Verbrennungsinstabili täten der Pilotbrenner eine zentrale Rolle spielt, so dass Störungen im Pilotbren ner die Funktion des Gesamtsystems beeinträchtigen. Darüber hinaus ist die not wendige Wechselwirkung zwischen Pilotbrenner und den übrigen Brennern schwer einzustellen und zu optimieren.

DARSTELLUNG DER ERFINDUNG

Es ist daher Aufgabe der Erfindung, eine Verbrennungseinrichtung der eingangs genannten Art so auszubilden, dass auf einfache und funktionssichere Art Ver brennungsinstabilitäten unterdrückt werden.

Die Aufgabe wird durch die Gesamtheit der Merkmale des Anspruchs 1 gelöst. Der Kern der Erfindung besteht darin, die Brenner selbst derart unterschiedlich auszugestalten, dass die von ihnen erzeugten Flammen bzw. Flammenfronten unterschiedliche axiale Positionen einnehmen und so die Wärmefreisetzung ent lang der Achse verteilt wird. Die unterschiedliche Ausgestaltung der einzelnen Brenner lässt sich ohne Schwierigkeiten und mit einfachen Mitteln durchführen und ist bei den verschiedensten Typen von Brennern machbar, ohne das es auf wendiger Zusatzeinrichtungen bedarf. Insbesondere können die für das Brenner verhalten charakteristischen Parameter von Brenner zu Brenner verschieden ge wählt werden, um eine entsprechende axiale Flammenverteilung zu erhalten. Ein wichtiger Vorteil ist dabei, dass alle eingesetzten Brenner als Vormischbrenner ausgebildet sein können, so dass diese Lösung vollasttauglich ist und praktisch keine Nachteile hinsichtlich der NOx-Emission bringt.

Eine bevorzugte Ausführungsform der erfindungsgemässen Verbrennungsein richtung ist dadurch gekennzeichnet, dass die Brenner als drallstabilisierte Vor mischbrenner ausgebildet sind, und dass die unterschiedliche axiale Position der Flammen durch eine unterschiedliche Drallzahl der einzelnen Brenner bewirkt wird. Vorzugsweise sind dabei die Brenner als Doppelkegelbrenner ausgebildet, in welche die Verbrennungsluft jeweils durch zwischen den Kegeln gebildete Schlitze eingedüst wird; die unterschiedliche Drallzahl wird durch die Breite der Schlitze und den Öffnungswinkel der Kegel bestimmt.

Gemäss einer anderen bevorzugten Ausführungsform mit drallstabilisierten Vor mischbrennern wird die unterschiedliche axiale Position der Flammen durch zu sätzliches Eindüsen von Luft am Eingang und/oder am Ausgang der Brenner be wirkt. Möglich ist aber auch, dass bei den Brennern der Brennstoff durch verteilt angeordnete Eindüsöffnungen eingedüst wird, und dass die unterschiedliche axiale Position der Flammen durch unterschiedliche Anordnung und Grösse der Eindüsöffnungen bewirkt wird, oder dass die Brenner jeweils einen Ausgang zur Brennkammer aufweisen, und dass die unterschiedliche axiale Position der Flam men durch eine unterschiedliche Gestaltung der Ausgänge bewirkt wird.

Eine andere bevorzugte Ausführungsform der Erfindung zeichnet sich dadurch aus, dass die Brenner als Sekundärbrenner ausgebildet sind, und dass eine un terschiedliche axiale Position der Flammen dadurch erzeugt wird, dass die Bren ner teilweise an ihrem Ausgang zur Brennkammer mit einem Diffusor ausgestattet sind, und teilweise ohne Diffusor in die Brennkammer münden.

Weitere Ausführungsformen ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.

KURZE ERLÄUTERUNG DER FIGUREN

Die Erfindung soll nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen im Zusam menhang mit der Zeichnung näher erläutert werden. Es zeigen

Fig. 1 in einer schematisierten Schnittdarstellung eine Verbrennungsein richtung mit einer Anordnung von Doppelkegelbrennern, bei denen gemäss einem bevorzugten Ausführungsbeispiel der Erfindung durch unterschiedliche Wahl der Öffnungswinkel und Schlitz breiten eine unterschiedliche Drallzahl erzeugt wird; und

Fig. 2 eine zu Fig. 1 vergleichbare Darstellung eines zweiten bevorzug ten Ausführungsbeispiels der Erfindung mit Sekundärbrennern, bei denen unterschiedlich positionierte Flammenfronten durch unter schiedlich gestaltete Brennerausgänge (mit und ohne Diffusor) er zeugt werden.

WEGE ZUR AUSFÜHRUNG DER ERFINDUNG

In Fig. 1 ist in einer schematisierten Querschnittsdarstellung ein bevorzugtes Aus führungsbeispiel einer Verbrennungseinrichtung 10 nach der Erfindung wieder gegeben. Die Verbrennungseinrichtung 10 umfasst - vergleichbar zur Fig. 1 der EP-B1-0 571 782 - eine Mehrzahl von (vereinfacht dargestellten) Brennern 12, . . ., 15 in Form von sogenannten Doppelkegel- oder EV-Brennern, wie sie in den Gas turbinenanlagen der Anmelderin eingesetzt werden. Die Brenner 12, . . ., 15 haben einen internen Aufbau und eine Funktionsweise, die z. B. der Fig. 7 der EP-B1-0 571 782 entnommen werden kann. Sie arbeiten parallel zueinander und zu einer Achse 28 in eine Brennkammer 11. In jedem Brenner 12, . . ., 15 wird über eine Brennstoffzuführung 16, . . ., 19 flüssiger und/oder gasförmiger Brennstoff zugeführt und zentral bzw. tangential in das Innere des zur Brennkammer 11 hin offenen Kegels eingedüst. Ebenfalls tangential tritt Verbrennungsluft durch entsprechende Schlitze 20, . . ., 23 von aussen in den Kegel ein und vermischt sich mit dem Brenn stoff unter Bildung eines Wirbels. Die Brenner 12, . . ., 15 stellen daher drallstabili sierte Vormischbrenner dar. Der in den Brennern 12, . . ., 15 gebildete Brenn stoff/Luft-Wirbel reicht in die Brennkammer 11 hinein und zündet dort unter Bil dung und Aufrechterhaltung einer Flamme 24, . . ., 27 mit entsprechender Flammen front.

Die axiale Lage der Flammen 24, . . ., 27 bzw. der Flammenfronten und damit die axiale Position der Wärmefreisetzung in der Verbrennungseinrichtung 10 wird bei den beispielhaften Doppelkegelbrennern 12, . . ., 15 der Fig. 1 bestimmt durch:

- die Drallzahl, die ihrerseits durch den Öffnungswinkel des Brennerkegels und die Breite der Schlitze 20, . . ., 23 bestimmt wird;
- die Injektion von "Kopfluft" (head air) oder "Zerstäubungsluft" (blast air) an der Spitze des Brennerkegels;
- die Form des Brennerausgangs zur Brennkammer 11 (hier kann beispielsweise ein Coanda-Diffusor vorgesehen sein, welcher eine Rezirkulationszone an den Brennerausgang "heranzieht");
- die Anordnung von mechanischen Flammenhaltern am Brennerausgang (z. B. tretraedrische Wirbelerzeugungselemente);
- die Eindüsung von Luft quer zur Hauptströmung am Brennerausgang; und
- Anordnung und Grösse der Eindüsöffnungen für den Brennstoff.

Werden einer oder mehrere dieser Parameter von Brenner zu Brenner variiert, ergibt sich für jeden der Brenner 12, . . ., 15 eine unterschiedliche Position der Flamme 24, . . ., 27 bzw. der Flammenfront und damit eine axial verteilte Zeitverzö gerung im Sinne der eingangs gemachten Ausführungen. Im Beispiel der Fig. 1 weisen die Brenner 13 und 15 gegenüber den Brennern 12 und 14 einen breiteren Schlitz 23 und einen kleineren Öffnungswinkel auf. Dies hat zur Folge, dass die Flammen 25 und 27 dieser Brenner in axialer Richtung weiter in die Brennkammer 11 hineinragen als die Flammen 24 und 26. Hierdurch ergibt sich eine axiale Ver teilung der Flammenfronten und damit auch der Wärmefreisetzung, durch welche die thermoakustischen Verbrennungsinstabilitäten behindert bzw. ganz verhindert werden. Während im Beispiel der Fig. 1 nur zwei unterschiedliche axiale Flam menpositionen dargestellt sind, ist es möglich und kann zweckmässig sein, durch eine weitergehende Variation der Parameter eine Vielzahl von unterschiedlichen Positionen zu erzeugen. Es versteht sich dabei von selbst, dass bei anderen Bren nern als den Doppelkegelbrennern entsprechend andere Parameter die Flammen position beeinflussen und im Sinne der Erfindung von Brenner zu Brenner variiert werden müssen.

Ein anderes Ausführungsbeispiel der Erfindung ist schematisch in Fig. 2 darge stellt. Die in Fig. 2 gezeigte Verbrennungseinrichtung 30 umfasst ebenfalls meh rere Brenner 32, . . ., 35, die in diesem Fall als Sekundärbrenner ausgebildet sind (siehe z. B. die US-A-5,431,018) und von der Anmelderin unter der Bezeichnung SEV-Brenner bei Gasturbinenanlagen im Einsatz sind. Die Brenner 32, . . ., 35 sind untereinander und zu einer Achse 46 parallel geschaltet und arbeiten in eine ge meinsame Brennkammer 31. Jeder der Brenner 32, . . ., 35 erhält eingangsseitig von einer vorgeschalteten Brennkammer und Turbinenstufe heisse Verbrennungs gase, in die mittels einer in der Strömung befindlichen Eindüsvorrichtung 36, . . ., 39 Brennstoff und ggf. Luft eingedüst wird. Die sich hinter der Eindüsvorrichtung 36, . . ., 39 bildende Mischung strömt in die Brennkammer 31, wo sich durch Selbstzün dung eine Flamme 40, . . .,43 ausbildet. Auch bei dieser Sekundärbrenner-Anord nung wird durch unterschiedliche Ausgestaltung der einzelnen Brenner eine Ver teilung der Flammenpositionen entlang der Achse 46 erreicht. Dazu werden bei den Brennern 33 und 35 im Unterschied zu den Brennern 32 und 34 ausgangs seitig Diffusoren 44 bzw. 45 vorgesehen. Die sich aufweitenden Diffusoren 44, 45 sorgen dafür, dass sich breitere und kürzere Flammen 41, 43 bilden als bei den Brennern 32, 34 ohne spezielle Diffusoren. Im Ergebnis ergibt sich dadurch eine axiale Verteilung der Flammenpositionen und entsprechend der Wärmefreiset zung.

BEZUGSZEICHENLISTE

10

,

30

Verbrennungseinrichtung

11

,

31

Brennkammer

12

, . . .,

15

Brenner (Doppelkegelbrenner; EV-Brenner)

16

, . . .,

19

Brennstoffzuführung

20

, . . .,

23

Schlitz

24

, . . .,

27

Flamme

28

,

46

Achse

32

, . . .,

35

Brenner (Sekundärbrenner; SEV-Brenner)

36

, . . .,

39

Eindüsvorrichtung

40

, . . .,

43

Flamme

44

,

45

Diffusor

Claims

1. Verbrennungseinrichtung (10, 30), insbesondere für den Antrieb von Gasturbinen, umfassend eine Mehrzahl von Brennern (12, . . ., 15; 32, . . ., 35) glei cher thermischer Leistung, welche parallel zu einer Achse (28, 46) in eine gemein same Brennkammer (11, 31) arbeiten, dadurch gekennzeichnet, dass die Brenner (12, . . ., 15; 32, . . ., 35) untereinander derart unterschiedlich ausgebildet sind, dass die von ihnen erzeugten Flammen (24, . . ., 27; 40, . . ., 43) bzw. Flammenfronten ent lang der Achse (28, 46) verteilt positioniert sind.

2. Verbrennungseinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Brenner (12, . . ., 15) als drallstabiliserte Vormischbrenner ausgebildet sind.

3. Verbrennungseinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die unterschiedliche axiale Position der Flammen (24, . . ., 27) durch eine un terschiedliche Drallzahl der einzelnen Brenner (12, . . ., 15) bewirkt wird.

4. Verbrennungseinrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Brenner (12, . . ., 15) als Doppelkegelbrenner ausgebildet sind, in welche die Verbrennungsluft jeweils durch zwischen den Kegeln gebildete Schlitze (20, . . ., 23) eingedüst wird, und dass die unterschiedliche Drallzahl durch die Breite der Schlitze (20, . . ., 23) und den Öffnungswinkel der Kegel bestimmt wird.

5. Verbrennungseinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die unterschiedliche axiale Position der Flammen (24, . . ., 27) durch zusätzli ches Eindüsen von Luft am Eingang und/oder am Ausgang der Brenner (12, . . ., 15) bewirkt wird.

6. Verbrennungseinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass bei den Brennern (12, . . ., 15) der Brennstoff durch verteilt angeordnete Ein düsöffnungen eingedüst wird, und dass die unterschiedliche axiale Position der Flammen (24, . . ., 27) durch unterschiedliche Anordnung und Grösse der Eindüsöff nungen bewirkt wird.

7. Verbrennungseinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Brenner (12, . . ., 15) jeweils einen Ausgang zur Brennkammer (11) aufwei sen, und dass die unterschiedliche axiale Position der Flammen (24, . . ., 27) durch eine unterschiedliche Gestaltung der Ausgänge bewirkt wird.

8. Verbrennungseinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Brenner (32, . . ., 35) als Sekundärbrenner ausgebildet sind,

9. Verbrennungseinrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass eine unterschiedliche axiale Position der Flammen (40, . . ., 43) dadurch er zeugt wird, dass die Brenner (32, . . .,35) teilweise an ihrem Ausgang zur Brenn kammer (31) mit einem Diffusor (44, 45) ausgestattet sind, und teilweise ohne Diffusor in die Brennkammer (31) münden.